项目名称：某软土地区填方路堤地基处理设计使用软件：Optum G2项目简介：某道路通过软土地区，路堤坐落于淤泥层上，该区域淤泥层厚度约20m，其下地层分别为淤泥质土和中粗砂，设计采用多种地基处理措施，其中一种为塑料排水板+水泥搅拌桩联合处理方式。塑料排水板伸入下部淤泥质土中，作用是降低填方引起的超静孔隙水压力；水泥搅拌桩直径0.5m，布置于填方路堤下方，起到提高地基承载能力和增强土体综合抗剪强度的作用。采用Optum G2建模方便，排水板采用固定超静孔隙水压力边界条件模拟，水泥搅拌桩可采用线弹性材料或摩尔-库仑材料模拟，既可以分析整个施工过程中的地基变形、超静孔压消散、地基固结，也能实现地基承载能力的评估和地基整体稳定性的计算分析。软件优势：网格自适应，多个工况实现不同计算需求。图1：基本计算模型图2：G2中建立模型                  图3：第一次加载后的竖向位移                图4：第一次加载后的超静孔隙水压力分布                图5：长期的竖向位移               图6：长期的孔隙水压力分布                图7：场地外围地表以下某深度的竖向位移图8：第二次加载后的整体稳定性分析 查看全部

Optum G2作为一款实用的岩土数值分析软件，支持批处理操作，即允许用户一次性运行（分析）多个源文件。下面简述使用方法：1、批处理操作流程打开G2——点击菜单栏“文件”——点击“运行批处理”——选择需要运行的文件后确定，软件即自动开始对用户选择的文件进行分析运算。2、批处理支持的分析内容批处理支持G2的所有分析内容，包括极限分析、弹塑性分析、渗流和固结分析等。但需要注意的是，如果所选文件的某些工况没有选择，则批处理将不进行计算，比如下图所示，1-7个工况中，批处理的时候只有1,2工况会计算，而其他工况没有选上，批处理则不进行分析。3、批处理过程的查看开始运行批处理之后，在软件的工况管理器界面中会另外出现一个正在“运行批处理”的按钮，如下图所示，当批处理运行完成或者中断后，该按钮自动消失。在批处理运行过程中，单击该按钮，会弹出批处理日志，同样在结果中点击批处理日志，也可以查看批处理的运行过程。4、批处理结果的查看当批处理运行完成之后，源文件不会有变化，但在源文件所在文件夹中，会生成“文件名.result.g2x”的文件，这里的文件名和源文件相同，例如：批处理运行的结果均在生成的带result后缀的文件中进行查看。需要说明的是，软件不支持对结果文件进行批处理，即上图所示的文件1.result.g2x和2.result.g2x在运行批处理之后是没有任何结果的。如果用户需要处理的文件即使使用了批处理还是显得多的话，那么可以使用matlab脚本调用G2进行批量建模和分析。后续将带来相关的操作教程，感谢大家的关注。 查看全部

GEO5基坑分析模块有三种分析方法：①弹性支点法——弹性②弹性支点法——弹塑性③弹塑性共同变形法，现对②弹性支点法——弹塑性的土反力部分原理进行说明。经常有小伙伴询问为什么GEO5基坑模块要限制土反力的最大值为被动土压力，这里做一个简单说明。（1）土压力土反力大小是土体的水平刚度与水平位移的乘积，如图，当墙推土时，土体将产生反力，土反力随位移增加而变大。但土反力反力不能无限增大，当位移达到一定程度，将达到一个破坏的临界状态，这个临界状态的土压力，就是被动土压力。当土反力>被动土压力时，土体的状态就发生了变化，进入塑性变形，这时，变形增加，土反力缺不再增加。这里的图不够全面，下面截一张国外文献（364-419.rar）的图，土体的变形超过一定大小之后，土体就会达到临界破坏状态，这从土压力方面介绍为什么土反力不能超过被动土压力。类似的还有，sheet_pilling_handbook_design.rar中的描述，国外文献里的图片有个好处就是，会显示极限土压力外的土压力大小，便于说明土压力达到极限状态之后的力的大小。（2）国际软件将土反力的最大值限制为被动土压力也是国际软件通用手法，如DSheetPiling-Manual.rar中的介绍，当土反力在主动被动土压力之间时，用土反力，否则用屈服状态的土压力。（3）海外规范、文献如荷兰规范166 Damwandconstructies中的截图，土反力各种算法虽不同，但最大土反力确都是固定的。在26_Sheetpile_Wall_Design-USACE.rar中，土体也是按非线性弹簧考虑的，（4）试验不同国家确定土体刚度使用的参数不同（旁压模量，压缩模量，侧胀模量等等），使用的设备、仪器也不同，很多大型咨询公司也有自己的经验公式，这样同一个项目计算出来的水平反力系数会千差万别。如果对土反力最大值进行限制，会使得同一个项目，利用不同的计算理论，得到的结果也会千差万别，这显然是不合实际的。因此需要将土弹簧作为非线性弹簧，当弹簧在一定变形范围之内，土反力是线性增加的，当超过这个范围，就不再继续增加。另外，支护桩经典的计算理论，就是利用主动土压力，被动土压力进行计算的，当限制土反力的最大值为被动土压力时，当桩前土体完全进入被动区时，就又回到了经典计算理论。这样，现在的计算方法，就能把经典计算理论也包含进来，实现理论统一。 查看全部

GBIM新建项目时需要填写坐标系，软件里包含平面投影坐标系、相对坐标系、大地坐标系WGS84。下面对平台内置的坐标系做简要说明。（1）平台内的平面投影坐标系，包括北京54，西安80，国家2000，还有通用横轴墨卡托投影（UTM）。选择这几个坐标系之后，需要输入带号。坐标系、带号等坐标信息可以向测量、测绘部门要，下面也简单介绍一下计算带号的方式。某项目勘察报告中，中央子午线为108°，对应的就是3度带，带号36。（具体换算过程查看：3-6度带计算中央子午线.pdf）如果没有中央子午线，和带号，也可以操作。在GoogleEarth上搜索项目位置，查询经纬度（也可以在奥维互动地图上查询）。比如某项目的经纬度坐标如图所示，则3度带和6度带对应的带号分别为：3度带的带号:     108.498710/3 = 36.17,（四舍五入取整，即36）6度带的带号：    108.49871/6 + 1 = 19 (不四舍五入，直接取整，带号即19)注：1:2.5万，及1:5万的地形图采用6度带投影；1:1万的地形图采用3度带投影。（2）相对坐标系顾名思义，输入某点坐标，再输入对应的经纬度。转换坐标可以使用转换软件，软件已在附件中（COORDzbzh.rar）。步骤大致如下：在【坐标转换（C）】中，点【投影设置（T）】，输入高斯投影3度带或6度带的中央子午线，点击确定。源坐标选择平面坐标，输入坐标选择大地坐标，这样就可以定义一个相对坐标系。（如果坐标经过处理或者是当地坐标系，也可以由测绘部门给出对应坐标）（3）大地坐标WGS84坐标形式为经纬度时使用，不需要选带号。另，一般的平面投影是Y轴指北，如果指北不对，选东方向即可。 查看全部

        Optum G2是一款专注于解决岩土工程问题的数值分析软件，可靠性分析也是其自带的一个功能。G2的可靠性分析是基于参数的空间变异性和随机性，这里的参数不仅包括岩土材料参数，而且还可以考虑支护结构的强度不确定性。图1：在G2中分别定义土体材料和支护结构参数的随机分布        和传统的岩土工程可靠性分析相比，G2在分析中有两大显著特点：1、极限分析+随机有限元的分析方法        可靠性分析方法众多，包括一次二阶矩法，蒙特卡洛法，随机有限元法等，其中蒙特卡洛法既可以单独使用，又可以和随机有限元联合运用。使用随机有限元法的优势在于可以分析具体问题的可靠性，尤其对于不方便求解解析解的复杂模型。但受制于有限元方法本身的收敛性、计算效率等问题，随机有限元的应用并不广泛。        而Optum G2提供了一种有效的解决方案，即极限分析+随机有限元的分析方法，采用极限分析可以快速计算边坡或基坑的安全系数，以及地基的承载能力，模型收敛性强，不拘泥于本构模型的选择，使得可靠性分析更加方便。        具体来说，G2先根据相关参数的概率分布模型，使用蒙特卡洛方法产生若干个随机数，再通过Karhunen-Loeve(简称K-L)展开式，进行随机场的模拟，得到每一次模拟的参数的空间分布，最后利用极限分析的方法进行求解。图2：随机参数的生成        此外，根据软件的种子设置用户可以回溯任意一次的模拟结果。图3：随机分析参数设置2、判断最有可能的破坏模式        岩土工程可靠性分析的重点在于求得破坏概率和可靠度指标，以帮助判断工程是否可靠。除此之外，G2的可靠性分析还可以判断具体问题可能的破坏模式。具体来说，首先进行多次的蒙特卡洛模拟，然后软件计算每一次模拟的滑动体的体积，最后通过统计分析，并以此判断最可能的破坏模式。        如图4-图6展示的就是某地基的三种不同破坏模式对应的滑动体的体积，图7是1000次模拟的统计结果，可以看出滑动体体积在10m³/m左右出现的次数最多，说明图5的破坏模式是最可能发生的类型。图4：第12次模拟，滑动体体积2.1m³/m图5：第44次模拟，滑动体体积12.2m³/m图6：第107次模拟，滑动体体积25.2m³/m图7：1000次模拟滑动体（被动区）体积的统计结果 查看全部

 首先明确各方向如上图，GEO5软件计算在y方向每延米的配筋，【截面强度验算】中[计算宽度]指的就y方向。 一、软件计算理论1、抗弯验算根据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》6.2.10，不考虑受拉区钢筋，按单筋矩形截面公式验算，最大M处的截面高度h可以在【详细结果】中查看。截面高度指挡墙厚度，是x方向的。此处： 上图配筋位置，断面截图如下 2、抗剪验算软件抗剪计算，会根据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》6.3.3条进行计算， 根据规范6.3.3条，因为没有箍筋及弯起钢筋的配置，所以这里抗剪由混凝土提供，抗剪验算还是由混凝土提供抗剪力，如下： 其中h0=h-as-d/2。二、软件配筋提示的意义提示1：红色字体“提示不满足要求”软件提示不满足要求，那么配筋率、抗弯和抗剪必定有一项不满足要求。对于抗弯跟抗剪必定要不大于承载力设计值，对于配筋率软件可以由用户勾选是否进行计算。 提示2：蓝色字体“截面前侧受拉，软件不能验算这种情况下的截面强度”如上图，墙身面侧不受压，不需要计算配筋，这不是一个错误，此处不需要勾选计算。按构造配筋即可。在墙踵配筋有时也会出现“截面前侧受拉，软件不能验算这种情况下的截面强度”。原因是墙踵配筋默认钢筋位置在下部（如下图），如果基底反力过大，会导致底板上部受压，此时需要在上部配筋钢筋，下部不需要钢筋。此时的解决方法如上：1. 直接不勾选墙踵配筋2. 勾选墙踵配筋，不勾选配筋率验算3. 勾选墙踵配筋，勾选配筋率验算，配置足够的钢筋满足0.02%单侧配筋率的钢筋（此处不建议，因为对于板而言，是可以单侧配筋的，无需配筋的另一侧的配筋率可以为0）。  三、常见问题解决措施1. 如果挡土墙局部所受剪力较大，可以考虑加腋。GEO5里面增加钢筋对抗剪是无效的，因为GEO5内的钢筋是没考虑弯起的，是抗弯钢筋，不是抗剪的。2. M为0是受拉区，不需要进行设计配筋。人为强制去配筋，软件会提示“截面前侧受拉，软件不能验算这种情况下的截面强度”。3. 以上结论是对中国规范的解释，其他国家规范得参考具体的计算公式。 查看全部

       很多工程师在实际工程中会涉及到水泥搅拌桩对土体的加固，而加固之后的参数很难确定。本文在这里介绍一下《地基处理工程实例应用手册》一书中涉及的换算方法。但是实际工程中如何使用还需要工程师自行判断。下面简述步骤：（1）首先依据《地基处理工程实例应用手册》一书第12章表12-6，465页。能够依据此表通过掺入量和标号进行无侧限抗压强度的查询，超出表中者可按照本章介绍进行计算。（2）查询该书表12-11，468页。可以通过查表的方式确定内摩擦角的取值。（3）查询该书公式12-13。468页。可以进行粘聚力的计算。（4）进行面积置换率的计算。基础内容，此处不再给出计算方法出处。（5）土体参数的换算。依据面积置换率进行参数的计算。    当然，上述换算方法必然有一定的适用范围，工程师可以依据实际情况进行调整。 查看全部

项目名称：某顺层滑动路堑边坡治理方案设计使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计项目背景：该项目为某道路的路堑挖方边坡，边坡总体较缓，局部发育矮陡坎。坡体表部为坡残积粉质黏土，厚度1~4m，下伏基岩为二叠系梁山组、孤峰组灰岩、泥岩、砂岩，薄层至中厚层状，岩坡层面倾向与坡面倾向基本一致，属顺层边坡，倾角一般18°~20°。由于该地区遇到季节性暴雨，雨水下渗致使原岩层层面泥质胶结饱水软化，强度参数降低，最终在该段路基出现滑坡灾害。采用GEO5可以分析原始边坡稳定性，路堑开挖及暴雨作用后边坡现状稳定性，并对多种设计方案进行验算，为最终方案的选取提供计算依据。软件优势：GEO5不同工况可以实现不同的支护及开挖方案设计，便于方案对比。图1：场地原始边坡稳定性分析图2：开挖形成路堑，并考虑暴雨作用下边坡稳定性图3：方案一在开挖边坡二级平台设置矩阵式微型抗滑桩支挡图4：方案一微型桩受力分析图5：方案二在坡脚内侧设置一排矩形抗滑桩 查看全部

项目名称：某库岸边坡塌滑治理设计使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计、GEO5群桩设计、GEO5微型桩设计项目背景：该项目为某库岸路基边坡的应急治理，因滑坡作用，路面出现开裂和下沉现象。滑坡路段长约200m，上下高差约20m，坡体物质组成主要为粉质黏土及碎块石土，其中粉质黏土可塑至硬塑状，碎石土中密状为主，下伏基岩为泥岩和粉砂岩。经现场地质调查，滑坡周界清晰，整体呈圈椅状，滑动面位于土层中，未至岩土交界面。失稳原因与库岸河水长期冲刷坡脚及汛期降雨导致土体参数降低都有密切关系。采用GEO5可以分析原始边坡稳定性，水位骤降边坡稳定性，并对支护设计方案进行验算。软件优势：GEO5多个模块数据可以共享，对于复杂支护方式可以进行有针对性的验算。图1：场地原始边坡稳定性分析图2：护坡挡墙施工后边坡稳定性分析图3：挡墙+钢管桩支护方案验算图4：重力式挡墙分析验算图5：钢管群桩受力和变形分析图6：采用微型桩验算钢管桩的压屈稳定性和耦合截面承载力 查看全部

    群桩效应指的是群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和，称其为群桩效应。引入一个群桩效应系数，可列公式如下：   其中：n-群桩中的桩数             Rc-单桩竖向承载力             ηg-群桩效应系数。   GEO5软件针对群桩效应系数，支持3种自动计算方法，此外还有手动输入。 GEO5设置群桩效应系数选项  为了加深对该系数的了解，我们引用《美国规范UFC 3-220-01A》，规范5.3节，原文如下：       单桩间距小于6倍桩宽B的深基础时，由于土体应力区会发生重叠，导致相邻桩间存在相互作用，如上图所示。这导致了桩荷载产生的土体应力需作用在更大面积上，继而向下延伸，从而导致更大的沉降。因此该规范，对合理桩间距有个建议值，群桩应按一定间距布置，使群桩的承载力达到最佳水平。桩间距为3 - 3.5B (Vesic 1977)或0.02L + 2.5B，其中L为桩的埋入长度(加拿大岩土学会1985)。桩间距至少为2.5B。      间距= 3B时，应Eg> 0.7，间距= 6B时，线性增加至1.0，其中B为直径或宽度(FHWA-HI-88-042)。桩间距在3B和6B之间的Eg应呈线性变化。间距3B取值Eg=0.7，群桩组的安全系数与单桩安全系数相同。注意：《美国规范UFC 3-220-01A》规范只规定了桩间距的最小值，没有规定最大值，在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011条文8.5.3及8.5.16对最小桩间距也有限定。     不同于La Barré (CSN 73 1002)法和Seiler-Keeney法，美国规范只以一个桩间距来判断群桩效应系数。但是群桩并不是只有一个桩间距，可能有两个甚至多个桩间距。美国规范UFC 3-220-01A对上述群桩形式没有详细的说明。例如：  矩形标准截面自定义截面     对于矩形群桩基础分为x，y两个方向，存在dx与dy两个可能不相同的桩间距。软件采用美国规范UFC 3-220-01A此时是按照平均桩间距（dx+dy）/2去计算的。但是自定义截面很难去计算，所以针对自定义截面软件一律需要自己手动输入系数。手动输入系数在0.5-1.0之间。      软件在使用标准截面，如果设置桩间距＞6d，会有弹窗提示，且不能设置成功。此处并不是说超过6d桩就危险，因为规范只对最小桩间距有限定要求，但是对最大桩间距是没有要求的。最大桩间距并不是一个硬性指标，大桩间距是被允许的，当桩间距＞6d，此时可以按单桩考虑，这并不会导致结构不满足要求。     当桩内部有部分桩间距＞6d，此时可以自定义，然后综合考虑输入一个合理的群桩效应系数即可。如果桩的每个间距都大于6d，此时按照独立单桩进行设计即可。 查看全部

    公路路堤、路肩挡土墙设计过程中，因为墙顶宽度大，所以填土线会覆盖一部分路堤墙墙顶，一般留会留有做护栏，如下图示意：       A为GEO5墙后坡面线起点，B为此类型挡土墙实际填土线。因为GEO5挡土墙模块将A设置为原点（0,0），且x值不能为负数，所以此类模型在GEO5重力式挡土墙模块中不能完全建入。下面我们将讨论一下，是否有必要按考虑挡土墙正上方的填土BAC区域，以及GEO5软件这样处理的合理性。    对于土压力的计算，都是从墙背开始考虑的，填土BAC实际上是增加了挡土墙自重，对结构计算有利。而在理正软件中，虽然在[坡线土柱]一栏可以设置从B处开始的坡形，但是真是计算并没有考虑BAC的影响。也就是如下两个模型计算的完全相同。    为了确保计算过程尺寸取整数，我们假设填土坡面倾角45°，理正计算结果如下：      也可以采用等效土柱高度进行计算     等效土柱高度的选取是还是?从理正的图示上（下图）看，好像是按照考虑更合理，但是计算结果差异显著，此处两种计算结果都展示出来。 等效土柱高度的选取是 等效土柱高度的选取是   结论：特殊的墙顶存在部分填土的挡土墙的墙后土压力计算，不论该填土建模时软件考虑与否，最终计算都没有进行考虑（参考理正计算结果）。所以，GEO5墙后坡面起点设置在墙背最高点处（A处）是有道理的。遇到类似工程，可以直接忽略挡土墙正上方的填土（BAC区域），具体设置如：  查看全部

本帖结合理正结果，对GEO5挡墙模块的土压力原理进行说明。对比包括无粘性土和粘性土两种情况，无粘性土给出两者的详细计算过程，粘性土介绍了GEO5的计算方法及与理正对比结果。一、无粘性土：（1）理正：理正挡墙的虚拟墙背是从墙踵底，连到挡墙顶部。所以计算的土重是虚拟墙背以内的区域，土压力是以红线为墙背进行计算。所以，改变墙踵高度，只会影响土重，不会影响土压力大小。Ea = 1/2γh^2Ka = 1/2*19*5.6^2*0.501= 149.26(误差来自于主动土压力计算时的取值)（2）GEO5：GEO5的虚拟墙背是从墙踵顶到挡墙顶，上面按虚拟墙背计算土压力，下面基础按实际墙背计算土压力，然后土压力求解矢量和。GEO5墙踵上的土重，就是按实际的土重进行计算：1/2*2*5*19=95.因为假想墙背不同，墙背与竖直线的夹角不同，主动土压力系数也有细微差别，水平向分力是比较接近的。当底板较薄时（如0.1m），两者的土压力是几乎一样的，当基础底板较厚时，理正的虚拟墙背假设就不再适用。0-5m：按虚拟墙背计算土压力，Ka = 0.526, 5m处土压力Pa5m = 19*5*0.526=49.97 （误差来自于主动土压力系数保留位数，软件后台不是按三位计算的）5-5.6m：按基础实际墙背计算，这时墙背与填土间的摩擦角按实际的取，不再按内摩擦角进行取值。Ka=1/3，5m处主动土压力 Pa5m下 = 19*5*1/3=31.67（主动土压力取实际1/3，故和软件计算书结果没有误差）。二、粘性土：（1）理正：理正帮助文档中讲计算出破裂角后利用力的多边形求解，不再赘述。（2）GEO5：GEO5利用公式进行计算，现在拿5m处的土压力进行说明。Kac = Kahc = 0.577Ka = 1/3Pa5m下 = 19*5*1/3 – 2*10*0.577 = 20.96理正结果是99.443，GEO5基础厚度为0.5时的结果为94.03，GEO5基础厚度调整为0.1时的土压力为101.45。结果误差主要还是虚拟墙背的假设不同（无粘性土章节已详细论证）。 查看全部

技术贴：GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频：GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析，降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例，对GEO5操作过程进行说明；然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一：数值分析法1.  打开GEO5岩土工程有限元模块，在【多段线】中导入边坡模型，在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”，并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数，并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中，定义初始渗流边界条件，分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界，输入水位高程（可以在左侧标尺中查看高程），上下边界选择不透水边界，来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中，为边坡指定降雨入渗相关的边界条件，可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件，需要输入孔隙水压力值，流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值，其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程，刚下雨时，边坡是干的，降雨完全入渗；随着降雨继续，可能会在地表形成径流；降雨也是时大时下， 降雨时间较短的话，在边坡表面形成非稳定流；降雨时间较长的话，降雨会达到原有浸润面位置，形成新的浸润面。偏保守考虑的话，可以认为降雨完全进入边坡，用当地24h降雨量当做流速，也可以用24h降雨量换算成孔压输入，这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法，会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后，在【分析】选项下，输入改工况阶段时间（当前工况的降雨时长，以天为单位），进行分析。也可以新增工况，分析不同时间的降雨入渗情况。6．打开计算书，将栅格山的点数据（栅格点的坐标，孔隙水压力）复制出来，筛选出降雨入渗的数据点（原有地下水孔压较大，根据坐标和孔压比较容易筛选）。处理数据之后，以孔压作为Z坐标，将点导入【三维地质建模】模块进行插值，绘制等高线，将等高线导出，这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线，最下有可能不太规则，可以手动修改一下，并且将Z轴归零待用（详细步骤参考视频讲解）。将处理后的等高线，导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型，用【编辑】菜单下的复制数据功能，将模型复制到边坡模块。然后，在【地下水】的地下水类型中，选择孔隙水压力，并将之前导入新边坡模块的等值线，复制、粘贴过来，并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压，可以进行查看（详细步骤参考视频教程）。这样，软件会对孔压等值线的孔压进行插值，相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2：经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图，比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中，工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的，直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减，比较适合粘性土，也是一种常用的计算方法。此外，还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种，一种是降雨工况比较长，降雨达到原有水位，这种可以提升浸润面；另一种是降雨比较短，只考虑入渗边坡表面一定距离的情况，这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式，即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数（渗透性强，边坡缓取大值），将降雨量换算成水位高度，根据这个可以提升浸润面。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了，再乘以入渗系数，没有多少水。主要是要防止边坡上，山上的水从边坡流过，这里需要设截水沟和排水沟，将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位，有时候比计算准确更有意义。  查看全部

使用软件：GEO5混凝土砌块挡土墙项目简介河道护坡项目，采用的箱式混凝土矩形砌块尺寸：1m×1m，组合挡土墙高度有3.1m、3.2m、5m、6.5m、10m、15m。挡墙高度从第一个砌块前端点算起，高度不足由混凝土压顶补齐。3.2m箱式混凝土砌块挡土墙施工图如下，由3层箱式砌块堆砌组成。其他高度的混凝土砌块挡土墙图纸仅给出大体示意，可推断出5m高挡墙应有5层箱式砌块堆砌而成，依据图纸砌块与砌块之间无错位，墙身整体后倾1：0.25倾斜。采用毛石混凝土做基础。基础墙前有少许干砌石反压。箱式生态框并非密闭砌块，中间孔洞需要回填种植土，砌块的整体自重考虑混凝土+回填土体加权，可估算。 3.2m箱形挡土墙设计图 5m挡土墙示意图（5层)  现场照片混凝土砌块挡土墙验算要求1）毛石底部倾覆滑移验算，毛石基底承载力验算及偏心距验算（模型1）2）结构整体外部稳定性验算（模型1）3）砌块间的倾覆滑移验算及偏心距（模型2）混凝土砌块挡土墙验算结果计算模型1中混凝土砌块采用边长的1m菱形进行模拟，挡墙总体不倾斜。此时砌块高度为0.97m进行建模，砌块累计总高不足5m，用压顶补足。除砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况有差别外，其余情况都是完全等效，所以此模型可以用进行「倾覆滑移验算」、「承载力验算」、「外部稳定性验算」等菜单验算，此模型建模考虑毛石混凝土底板，在「承载力验算」计算毛石混凝土底板的pkmax，pkmin及偏心距。GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型1基底倾覆滑移验算 承载力验算 整体稳定性验算计算模型2，不建入毛石混凝土基底，采用边长为1的矩形砌块，墙身整体倾斜14.04°，使得挡土墙倾斜满足1:0.25，此模型砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况完全一致，可使用「截面强度验算」菜单验算各块体间的倾覆滑移及偏心距： GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型2 最不利砌块间的倾覆滑移验算结果 查看全部

GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单，如下：1. 锚杆作用机理   在【分析】菜单下，有“假定锚杆无限长”可供勾选，如果勾选假定锚杆无限长，那么锚固力全部发挥作用，且能计算出锚头到滑面的距离，将此距离作为锚杆的自由段，将得到锚杆的最短自由段长度。    不勾选假定锚杆无限长，那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度，如果滑动面没穿过锚杆，那么锚杆不起作用，提供的作用力为0（如下图1处）。如果滑动面穿过自由段，那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力（如下图2处）。如果滑动面穿过锚固段，那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减，即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力，滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入，锚杆如何验算？    目前GEO5 2020版本，锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入，可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入，按照锚杆作用机理，稳定性分析时，锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的，也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值，锚杆是默认不会发生破坏的。    对于预应力锚索，初始预应力值也称为锁定值，锁定值肯定是小于极限承载力的，否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏，且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的，对于稳定性分析的贡献，锚杆的作用就是提供一个作用力，所以预应力可以视为锚索设计值，所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。   目前土坡模快，锚固力无论是输入预应力还是极限承载力，锚杆（索）都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能，后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路    关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆（索）设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍，主要思 路是将锚杆分为两大类，锚固力改变与锚固力不变的。    对于土质边坡，如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中（例如基岩中），那么在进行锚杆或锚索加固设计时，锚固力便可以认为是不变的。在这里，锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。     思路一：初步预设一个锚固力填入，计算得到合理的边坡稳定性安全系数，不合理可以修改「锚杆」设计参数，在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。   详细参考：GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（上）   思路二：先确定设计方案，确定锚杆设计参数后，计算出锚杆的极限承载力，然后除以允许安全系数后输入为锚固力，然后验算方案是否可行，不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案，重新计算锚固力。    对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡，锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时，预估一个锚固力，然后假定锚杆无限长，如果分析结果不满足稳定性要求，需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。分析完成以后，点击“详细结果”按钮，查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果，设计支护方案，在软件中重新建模分析。   详细参考： GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（中）4. 锚杆实际提供的作用力   在计算书中，在对应的设计工况下，可以看到构件的实际提供的作用力大小，下标anch指的锚杆，下标reinf是筋材，下标nail指的是土钉。   查看全部

         在OptumG2软件中，涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型：        （1）线性        （2）双曲正切        （3）Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别，在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁，William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验，当然相关的论文是非常多的，这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型，代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线，Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页，我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线，可以看见h*是控制斜率的参数，通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理，只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系，可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献，除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解，能够从陌生转向熟悉，对OPtumG2软件的使用产生促进作用。 查看全部

       GEO5 2020版年中更新中，新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法，加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范（DL/T 5219-2014）的土重法，目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力，原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法，本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定，抗拔力的计算采用剪切法，总的抗拔力分为两部分，一部分是基础自重及基础上覆土体自重，另一部分是侧摩阻力，公式可以表达为：其中：Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下：       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力，其中，基础范围内的侧摩阻力计算公式如下：其中：p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下：其中：Ka—— 土体主动土压力       通过以上公式可以看出，和标准剪切法相比，基于欧洲规范的剪切法，一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算，另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时，标准剪切法采用的是土体静止土压力，而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下，当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。        查看全部