OptumG2——土壤水分特征曲线模型

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 46 次浏览 • 6 天前 • 来自相关话题

         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。 查看全部
         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。

欧标——扩展基础上拔稳定性计算原理

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 47 次浏览 • 2020-08-04 16:47 • 来自相关话题

       GEO5 2020版年中更新中,新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法,加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范(DL/T 5219-2014)的土重法,目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力,原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法,本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定,抗拔力的计算采用剪切法,总的抗拔力分为两部分,一部分是基础自重及基础上覆土体自重,另一部分是侧摩阻力,公式可以表达为:其中:Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下:       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力,其中,基础范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:Ka—— 土体主动土压力       通过以上公式可以看出,和标准剪切法相比,基于欧洲规范的剪切法,一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算,另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时,标准剪切法采用的是土体静止土压力,而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下,当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。        查看全部
       GEO5 2020版年中更新中,新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法,加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范(DL/T 5219-2014)的土重法,目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力,原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法,本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定,抗拔力的计算采用剪切法,总的抗拔力分为两部分,一部分是基础自重及基础上覆土体自重,另一部分是侧摩阻力,公式可以表达为:其中:Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下:       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力,其中,基础范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:Ka—— 土体主动土压力       通过以上公式可以看出,和标准剪切法相比,基于欧洲规范的剪切法,一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算,另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时,标准剪切法采用的是土体静止土压力,而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下,当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。       

极限分析法确定地基极限承载力系数Nγ

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 76 次浏览 • 2020-07-22 19:43 • 来自相关话题

        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410 查看全部
        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410

GEO5土坡模块不能导入DXF文件的解决办法

库仑产品库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 98 次浏览 • 2020-07-10 11:30 • 来自相关话题

       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现类似如下报错,提示“atioglxx.dll”错误:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTHU5cT8VIc99z3jkATA    提取码:o0nx如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。 查看全部
       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现类似如下报错,提示“atioglxx.dll”错误:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTH ... sp%3B   提取码:o0nx如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。

OptumG2 锚杆高边坡设计

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 81 次浏览 • 2020-07-08 15:07 • 来自相关话题

1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。 查看全部
1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。

Optum G2正确设置板单元参数以模拟混凝土受弯桩

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 145 次浏览 • 2020-07-06 10:03 • 来自相关话题

Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。 查看全部
Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。

Optum 安装问题:手动安装Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64)

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 276 次浏览 • 2020-06-22 15:54 • 来自相关话题

安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。 查看全部
安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。

Optum 安装问题:请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 101 次浏览 • 2020-06-22 13:57 • 来自相关话题

OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。 查看全部
OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。

扶壁式挡土墙的扶壁计算

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 140 次浏览 • 2020-06-11 17:37 • 来自相关话题

    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。 查看全部
    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。

抗滑桩结构上的土压力分布

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岩土工程中交水规院 发起了问题 • 1 人关注 • 0 个回答 • 148 次浏览 • 2020-06-11 10:39 • 来自相关话题

G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 112 次浏览 • 2020-06-10 17:21 • 来自相关话题

项目名称:G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5重力式挡土墙、GEO5石笼挡土墙项目背景:G318国道某段弧形路段上部因暴雨发生垮塌,致使下部道路路肩挡墙发生破坏,需重新修筑挡墙并确保路基稳定性。使用GEO5重力式挡墙和石笼挡土墙对比了三种挡墙方案:衡重式挡土墙、仰斜式重力挡土墙、格宾石笼挡土墙,利用边坡模块分析了不同方案路基边坡的整体稳定性。软件优势:GEO5挡墙模块多样,支持自定义挡墙样式,整体稳定性调用土坡模块计算方便。图1:衡重式挡墙计算结果图2:衡重式挡墙底部加微型桩验算结果图3:仰斜式挡墙验算结果图4:仰斜式挡墙整体稳定性分析图5:格宾石笼挡墙倾覆滑移验算结果图6:格宾石笼挡墙截面强度验算结果图7:格宾石笼挡墙整体稳定性分析 查看全部
项目名称:G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5重力式挡土墙、GEO5石笼挡土墙项目背景:G318国道某段弧形路段上部因暴雨发生垮塌,致使下部道路路肩挡墙发生破坏,需重新修筑挡墙并确保路基稳定性。使用GEO5重力式挡墙和石笼挡土墙对比了三种挡墙方案:衡重式挡土墙、仰斜式重力挡土墙、格宾石笼挡土墙,利用边坡模块分析了不同方案路基边坡的整体稳定性。软件优势:GEO5挡墙模块多样,支持自定义挡墙样式,整体稳定性调用土坡模块计算方便。图1:衡重式挡墙计算结果图2:衡重式挡墙底部加微型桩验算结果图3:仰斜式挡墙验算结果图4:仰斜式挡墙整体稳定性分析图5:格宾石笼挡墙倾覆滑移验算结果图6:格宾石笼挡墙截面强度验算结果图7:格宾石笼挡墙整体稳定性分析

GEO5+G2某道路边坡滑塌治理支护设计案例

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 191 次浏览 • 2020-06-10 17:04 • 来自相关话题

项目名称:某道路边坡滑塌治理设计使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2项目背景:该滑坡位于湖北境内某省道一侧,边坡高陡,受强降雨影响发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为崩坡积碎石土,下部为志留系砂质页岩夹泥质粉砂岩,一方面土岩结合部位容易形成滑动面,另外基岩风化后表部局部掉块失稳,需要综合治理。最终使用GEO5软件分析原始边坡稳定性,推荐采用锚索+锚杆的支护方式,并验算了支护后的边坡稳定性。同时利用G2对支护方案进行了数值分析模拟。软件优势:GEO5建模方便快捷,同一文件的不同工况可以分别分析原始边坡和支护后的边坡稳定性情况,使用G2可以分析原始边坡和支护后边坡的可能破坏模式。图1:不平衡推力法隐式解计算结果图2:不平衡推力法显示解计算结果图3:支护设计后正常工况计算结果图4:支护设计后暴雨工况计算结果图5:计算结果汇总及说明图6:G2分析原始边坡结果及说明图7:G2分析锚固后边坡结果及说明 查看全部
项目名称:某道路边坡滑塌治理设计使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2项目背景:该滑坡位于湖北境内某省道一侧,边坡高陡,受强降雨影响发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为崩坡积碎石土,下部为志留系砂质页岩夹泥质粉砂岩,一方面土岩结合部位容易形成滑动面,另外基岩风化后表部局部掉块失稳,需要综合治理。最终使用GEO5软件分析原始边坡稳定性,推荐采用锚索+锚杆的支护方式,并验算了支护后的边坡稳定性。同时利用G2对支护方案进行了数值分析模拟。软件优势:GEO5建模方便快捷,同一文件的不同工况可以分别分析原始边坡和支护后的边坡稳定性情况,使用G2可以分析原始边坡和支护后边坡的可能破坏模式。图1:不平衡推力法隐式解计算结果图2:不平衡推力法显示解计算结果图3:支护设计后正常工况计算结果图4:支护设计后暴雨工况计算结果图5:计算结果汇总及说明图6:G2分析原始边坡结果及说明图7:G2分析锚固后边坡结果及说明

库尔曼法边坡安全系数求解——Culmann's method(Taylor 1948)

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 119 次浏览 • 2020-06-10 11:10 • 来自相关话题

        在某些海外工程中涉及边坡稳定性分析时,有时业主方或监察方会要求使用库尔曼法进行安全系数评价。这里简单介绍一下这个方法的出处和相关的原理,同时也介绍用GEO5如何实现分析。       首先该方法的出处为:Taylor, D.W., 1948, Fundamentals of Soil Mechanics, John Wiley,New York.        具体原理如下:      定义安全系数为可发挥的最大抗剪强度与满足极限平衡条件下所需的强度值之比。基于Mohr-coulomb准则,安全系数如下:        其中带d下标的参数为满足极限平衡条件下所需的强度值。        与c和φ值的关联的安全系数可表达为:       最终的实际安全系数可表达为:       以下是一个小例子供大家参考:     下面说下这种方法如何在GEO5中实现:      方法一:      计算方法采用极限平衡法,验算方法采用 库尔曼法       这时我们首先选择规范,然后选定验算方法为安全系数法,设定满足安全系数要求为1,并确定,然后我们就可以手动折减单一参数,最后将安全系数算至稍微大于1的情况。这样分别对c和φ进行操作,就能得出cd和φd。      方法二:      计算方法采用有限元法,验算方法采用 库尔曼法       在GEO5岩土工程有限元模块中,选择【边坡稳定性分析】,然后建立模型,赋值参数,划分网格。        在进行计算的时候,我们在第一个工况的分析时设置强度折减参数为单一参数,这样就能单独对某一 参数折减。       以上两种方法都可以实现关于库尔曼边坡稳定性分析,用户可以根据计算方法的认可度选择其中一种进行分析。 查看全部
        在某些海外工程中涉及边坡稳定性分析时,有时业主方或监察方会要求使用库尔曼法进行安全系数评价。这里简单介绍一下这个方法的出处和相关的原理,同时也介绍用GEO5如何实现分析。       首先该方法的出处为:Taylor, D.W., 1948, Fundamentals of Soil Mechanics, John Wiley,New York.        具体原理如下:      定义安全系数为可发挥的最大抗剪强度与满足极限平衡条件下所需的强度值之比。基于Mohr-coulomb准则,安全系数如下:        其中带d下标的参数为满足极限平衡条件下所需的强度值。        与c和φ值的关联的安全系数可表达为:       最终的实际安全系数可表达为:       以下是一个小例子供大家参考:     下面说下这种方法如何在GEO5中实现:      方法一:      计算方法采用极限平衡法,验算方法采用 库尔曼法       这时我们首先选择规范,然后选定验算方法为安全系数法,设定满足安全系数要求为1,并确定,然后我们就可以手动折减单一参数,最后将安全系数算至稍微大于1的情况。这样分别对c和φ进行操作,就能得出cd和φd。      方法二:      计算方法采用有限元法,验算方法采用 库尔曼法       在GEO5岩土工程有限元模块中,选择【边坡稳定性分析】,然后建立模型,赋值参数,划分网格。        在进行计算的时候,我们在第一个工况的分析时设置强度折减参数为单一参数,这样就能单独对某一 参数折减。       以上两种方法都可以实现关于库尔曼边坡稳定性分析,用户可以根据计算方法的认可度选择其中一种进行分析。

美标边坡允许最小安全系数的规范依据

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 126 次浏览 • 2020-06-08 09:45 • 来自相关话题

       GEO5土质边坡稳定性模块中内置了美标规范,但是在此规范中给定的安全系数值仅是常见情况下的值,具体工程常常需要根据实际情况进行调节。这也是和中国规范存在差异的地方,中国规范稳定性系数通常为1.35或1.15。      这里给出美标边坡稳定验算方法和相关解答。首先在GEO5土质边坡模块中,这里有美标LRFD 2003和LRFD标准两种。这两种规范的区别在于一个是2003年以前的安全系数法评价边坡稳定性,一个是分项系数法。      如果在海外工程中被要求使用安全系数法时,可以参照2003以前的LRFD规程。同时也可以参照美国陆军工程师手册EM1110-2-1902内容进行确定:     如果要求采用分项系数法时,可以参照最新AASHTO规范:     GEO5边坡模块中具体设置方法:(1)选择合适的规范,选择完成点击确定;(2)调节允许安全系数值或分项系数,并确定;        以上便是美标的边坡稳定性验算的标准和在GEO5中调节的方法。希望能够对大家使用软件提供一定的参考和帮助。 查看全部
       GEO5土质边坡稳定性模块中内置了美标规范,但是在此规范中给定的安全系数值仅是常见情况下的值,具体工程常常需要根据实际情况进行调节。这也是和中国规范存在差异的地方,中国规范稳定性系数通常为1.35或1.15。      这里给出美标边坡稳定验算方法和相关解答。首先在GEO5土质边坡模块中,这里有美标LRFD 2003和LRFD标准两种。这两种规范的区别在于一个是2003年以前的安全系数法评价边坡稳定性,一个是分项系数法。      如果在海外工程中被要求使用安全系数法时,可以参照2003以前的LRFD规程。同时也可以参照美国陆军工程师手册EM1110-2-1902内容进行确定:     如果要求采用分项系数法时,可以参照最新AASHTO规范:     GEO5边坡模块中具体设置方法:(1)选择合适的规范,选择完成点击确定;(2)调节允许安全系数值或分项系数,并确定;        以上便是美标的边坡稳定性验算的标准和在GEO5中调节的方法。希望能够对大家使用软件提供一定的参考和帮助。

EVS岩性建模各向异性案例展示

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 144 次浏览 • 2020-05-26 16:45 • 来自相关话题

 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。 查看全部
 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。

G2中裂隙的输入方法和作用简析

库仑产品库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 114 次浏览 • 2020-05-21 14:34 • 来自相关话题

       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件具有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。 查看全部
       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件具有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。

GEO5勾选地震设计工况的意义

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 163 次浏览 • 2020-05-21 09:42 • 来自相关话题

使用GEO5软件的部分模块(土质边坡、挡土墙模块等)进行设计,在模式菜单下,只要有【工况阶段设置】选项,当【地震荷载】有勾选设置地震作用时,务必在工况阶段设置里面,将工况设置为【地震设计状况】如下图:这里具体的影响有两点:1. 对于稳定性系数的计算地震工况下和非地震工况下允许稳定性系数是不一样。具体数值大小可查看相关规范。GEO5分析设置里面默认数值支持用于手动修改。如何使用分析设置可以参考:GEO5分析设置功能。这里的稳定性系数包括边坡稳定性安全系数,抗倾覆抗滑移的安全系数等。截图如下: 土质边坡稳定性分析地震工况的安全系数 重力式挡土墙模块地震工况的倾覆滑移安全系数2.影响混凝土和砌体结构截面强度验算的承载力与设计值的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)规范3.3.2要求: 2.1对设计值S的影响不论是依据哪本规范,地震工况与持久工况的荷载分项系数都是不同,这里以中国国家标准GB为例,具体如下: 2.2对承载力设计值R的影响抗震承载力抗震影响系数地震工况承载力设计值R需要考虑抗震承载力抗震影响系数,而持久工况需要考虑结构重要性系数。其中承载力抗震影响系数可查看: 依据《砌体结构设计规范》GB50003-2011条文10.1.5要求:  以上的针对中国规范做的文字说明,海外规范也是一样的道理,具体各系数可以打开软件进行查看。以上只对勾选地震工况的影响进行说明,地震作用并未说明,详见帮助文档。 查看全部
使用GEO5软件的部分模块(土质边坡、挡土墙模块等)进行设计,在模式菜单下,只要有【工况阶段设置】选项,当【地震荷载】有勾选设置地震作用时,务必在工况阶段设置里面,将工况设置为【地震设计状况】如下图:这里具体的影响有两点:1. 对于稳定性系数的计算地震工况下和非地震工况下允许稳定性系数是不一样。具体数值大小可查看相关规范。GEO5分析设置里面默认数值支持用于手动修改。如何使用分析设置可以参考:GEO5分析设置功能。这里的稳定性系数包括边坡稳定性安全系数,抗倾覆抗滑移的安全系数等。截图如下: 土质边坡稳定性分析地震工况的安全系数 重力式挡土墙模块地震工况的倾覆滑移安全系数2.影响混凝土和砌体结构截面强度验算的承载力与设计值的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)规范3.3.2要求: 2.1对设计值S的影响不论是依据哪本规范,地震工况与持久工况的荷载分项系数都是不同,这里以中国国家标准GB为例,具体如下: 2.2对承载力设计值R的影响抗震承载力抗震影响系数地震工况承载力设计值R需要考虑抗震承载力抗震影响系数,而持久工况需要考虑结构重要性系数。其中承载力抗震影响系数可查看: 依据《砌体结构设计规范》GB50003-2011条文10.1.5要求:  以上的针对中国规范做的文字说明,海外规范也是一样的道理,具体各系数可以打开软件进行查看。以上只对勾选地震工况的影响进行说明,地震作用并未说明,详见帮助文档。

采用软件自动修正后的墙背与竖直线的夹角α进行分析

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 153 次浏览 • 2020-05-14 16:38 • 来自相关话题

有使用GEO5进行土钉边坡或加筋土式挡土墙分析设计的朋友反映,在执行倾覆滑移验算时软件会弹出警告窗口,提示输入数据超出容许范围。图1 警告窗口这是因为虚拟墙背的与竖直方向的夹角超过了允许范围(-45°)。下面以土钉边坡支护设计为例进行说明。为了进行外部稳定性验算,软件会假设一个虚拟结构(墙体)并将其作为倾覆滑移验算的主体。该虚拟结构由边坡的坡面,连接土钉末端的直线,第一个土钉末端到地表的垂线,以及最后一个土钉延长到结构深度的连线组成(虚拟结构底部一般水平,具体结构参见图例)。墙体结点形成的结构后缘的凹形弯曲面会被软件自动排除。结构受到主动土压力的作用。图2 倾覆滑移验算界面如图2中,①处的虚拟墙背,即箭头标注处,需要进行修正。图3 虚拟墙背与竖直方向夹角虚拟墙背与竖直方向成74°夹角,且墙背俯斜,这时α = -74°。同时,由朗肯土压力理论,我们知道主动破坏面与水平面的夹角为45°+φ/2。当α等于-45°时,内摩擦角φ=0时,假想墙背与破裂面重合。当α超过-45°,内摩擦角φ即使为0,也会使得虚拟墙背处于滑裂面之下。这就与经典土压力理论的假设相悖。这个时候软件会修正α角,不超过-45°。计算土压力时会将部分虚拟墙背当做墙后土体进行计算土压力,这里计算的土压力与实际土压力相比是偏大的。设计方案也偏安全。   查看全部
有使用GEO5进行土钉边坡或加筋土式挡土墙分析设计的朋友反映,在执行倾覆滑移验算时软件会弹出警告窗口,提示输入数据超出容许范围。图1 警告窗口这是因为虚拟墙背的与竖直方向的夹角超过了允许范围(-45°)。下面以土钉边坡支护设计为例进行说明。为了进行外部稳定性验算,软件会假设一个虚拟结构(墙体)并将其作为倾覆滑移验算的主体。该虚拟结构由边坡的坡面,连接土钉末端的直线,第一个土钉末端到地表的垂线,以及最后一个土钉延长到结构深度的连线组成(虚拟结构底部一般水平,具体结构参见图例)。墙体结点形成的结构后缘的凹形弯曲面会被软件自动排除。结构受到主动土压力的作用。图2 倾覆滑移验算界面如图2中,①处的虚拟墙背,即箭头标注处,需要进行修正。图3 虚拟墙背与竖直方向夹角虚拟墙背与竖直方向成74°夹角,且墙背俯斜,这时α = -74°。同时,由朗肯土压力理论,我们知道主动破坏面与水平面的夹角为45°+φ/2。当α等于-45°时,内摩擦角φ=0时,假想墙背与破裂面重合。当α超过-45°,内摩擦角φ即使为0,也会使得虚拟墙背处于滑裂面之下。这就与经典土压力理论的假设相悖。这个时候软件会修正α角,不超过-45°。计算土压力时会将部分虚拟墙背当做墙后土体进行计算土压力,这里计算的土压力与实际土压力相比是偏大的。设计方案也偏安全。  

GEO5单桩水平承载力计算方法——Broms method

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 142 次浏览 • 2020-05-12 17:05 • 来自相关话题

        很多工程师对于GEO5单桩模块中的Broms法比较好奇,尤其是在澳大利亚等地做项目时常常会涉及这个方法。所以在这里做一个简单介绍,方便后续大家的使用。        首先请看GEO5帮助文档中关于Broms法的原理介绍:        本身这个方法是比较简单的,但是介于GEO5帮助文档中的这两篇文献很难获得,所以这里就给大家介绍一些其他包含这个方法原理介绍的书籍或论文。        首先在《The Foundation Engineering Handbook》一书在8.3.1章节中,我可以找到相关的公式:     《Foundation Design and Consruciton》一书中,在page122,具体截图如下:             此书的百度链接:https://www.doc88.com/p-5085906011945.html        可能各个书籍或文献中刚度系数的次方有不同,或者是为倒数(β=1/R,η=1/T)表达方式,但是在总体的计算公式中都是一致的。        关于该方法的计算条件中的短桩或中长桩,桩头的约束都可以自己调节。(L≤2R等价lβ≤2,L≤2T等价lη≤2)澳大利亚规范,水平承载力方法选择Broms法       关于软件中的Reese等方法,在相关的文献中均有涉及,在这里就不做过多说明,有兴趣者可以自行查阅文献和书籍。更多问题欢迎随时联系我们获取技术支持! 查看全部
        很多工程师对于GEO5单桩模块中的Broms法比较好奇,尤其是在澳大利亚等地做项目时常常会涉及这个方法。所以在这里做一个简单介绍,方便后续大家的使用。        首先请看GEO5帮助文档中关于Broms法的原理介绍:        本身这个方法是比较简单的,但是介于GEO5帮助文档中的这两篇文献很难获得,所以这里就给大家介绍一些其他包含这个方法原理介绍的书籍或论文。        首先在《The Foundation Engineering Handbook》一书在8.3.1章节中,我可以找到相关的公式:     《Foundation Design and Consruciton》一书中,在page122,具体截图如下:             此书的百度链接:https://www.doc88.com/p-5085906011945.html        可能各个书籍或文献中刚度系数的次方有不同,或者是为倒数(β=1/R,η=1/T)表达方式,但是在总体的计算公式中都是一致的。        关于该方法的计算条件中的短桩或中长桩,桩头的约束都可以自己调节。(L≤2R等价lβ≤2,L≤2T等价lη≤2)澳大利亚规范,水平承载力方法选择Broms法       关于软件中的Reese等方法,在相关的文献中均有涉及,在这里就不做过多说明,有兴趣者可以自行查阅文献和书籍。更多问题欢迎随时联系我们获取技术支持!

GEO5中第二破裂角及土压力计算说明

岩土工程库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 526 次浏览 • 2020-05-09 17:42 • 来自相关话题

GEO5第二破裂角及土压力计算说明1. 库仑土压力公式介绍破裂角概念来自于库仑土压力计算公式,这里需要对库仑土压力公式计算做一个简单介绍。                                              图1 库仑土压力理论基本假设:(1)平面滑动面假设。当墙移动,使墙后填土达到破坏时,填土两个平面同时滑动。一个是沿墙背AB,一个是沿土体内某一滑动面BC,BC与水平面成θ角。这个角就是破裂角,BC面也称第一破裂面。(2)刚体滑动假设。(3)楔体ABC整体处于极限平衡状态。在AB和BC滑动面上,抗剪强度已充分发挥,即滑动面上的剪应力τ均已达抗剪强度τf。(部分文献还验算第二破裂面上的下滑力,抗滑力,这个意思是一样)受力分析:假设滑动土楔自重为W,下滑时受到墙面给予的支撑力E(其反力就是土压力),和滑动面外土体支撑力R,则(1)根据楔体整体处于极限平衡状态的条件,可得知E、R的方向。反力R的方向与BC面的法线成夹角φ(土的内摩擦角);反力E的方向则应与墙背AB面的法线成夹角σ。只是当土体处于主动状态时,为阻止楔体下滑,R、E在法线的下方;被动状态时,为阻止楔体被挤而向上滑动,R、E在法线的上方。(2)根据楔体应满足静力平衡力三角形闭合的条件,可知E、R的大小。(3)求极值,找出真正滑动面,从而得出作用在墙背上的总主动土压力Ea和被动土压力Ep。图2 库仑主动土压力计算图利用正弦定理:2. 坦墙土压力计算图3 坦墙与第二滑动面 2.1. 坦墙概念当σ 查看全部
GEO5第二破裂角及土压力计算说明1. 库仑土压力公式介绍破裂角概念来自于库仑土压力计算公式,这里需要对库仑土压力公式计算做一个简单介绍。                                              图1 库仑土压力理论基本假设:(1)平面滑动面假设。当墙移动,使墙后填土达到破坏时,填土两个平面同时滑动。一个是沿墙背AB,一个是沿土体内某一滑动面BC,BC与水平面成θ角。这个角就是破裂角,BC面也称第一破裂面。(2)刚体滑动假设。(3)楔体ABC整体处于极限平衡状态。在AB和BC滑动面上,抗剪强度已充分发挥,即滑动面上的剪应力τ均已达抗剪强度τf。(部分文献还验算第二破裂面上的下滑力,抗滑力,这个意思是一样)受力分析:假设滑动土楔自重为W,下滑时受到墙面给予的支撑力E(其反力就是土压力),和滑动面外土体支撑力R,则(1)根据楔体整体处于极限平衡状态的条件,可得知E、R的方向。反力R的方向与BC面的法线成夹角φ(土的内摩擦角);反力E的方向则应与墙背AB面的法线成夹角σ。只是当土体处于主动状态时,为阻止楔体下滑,R、E在法线的下方;被动状态时,为阻止楔体被挤而向上滑动,R、E在法线的上方。(2)根据楔体应满足静力平衡力三角形闭合的条件,可知E、R的大小。(3)求极值,找出真正滑动面,从而得出作用在墙背上的总主动土压力Ea和被动土压力Ep。图2 库仑主动土压力计算图利用正弦定理:2. 坦墙土压力计算图3 坦墙与第二滑动面 2.1. 坦墙概念当σ<<φ时,滑面依然可以沿墙背滑动。但当σ≈φ时,就可能出现两种情况。一是墙背较陡,公式依然成立。二是墙背较缓,墙后土体破坏时可能不再沿墙背AB滑动,而是沿图3的BC和BD面滑动,两个面均发生在土中。这种情况,BCD仍处于极限平衡状态,而ABC未达极限平衡,它将贴附于墙背AB上与墙一起移动,故而可以视为墙体的一部分。显然,对于坦墙,库仑公式不能用来直接求出作用在墙背AB面上的土压力,但却可用其求出作用于第二滑动面BC上的土压力Ea’。要注意的是,由于滑动面BC也存在于土中,是土与土之间的摩擦,Ea’与BC面法线的夹角不是σ而应是φ。这样,最终作用于墙背AB面上的主动土压力Ea就是Ea’与三角形土体ABC重力的合力。第二破裂面出现的条件是墙背倾角α大于临界倾斜角αcr。研究表明,αcr=f(σ,φ,β)。可以证明,当σ=φ时,αcr可以用下式表示:若填土面水平,β=0,则以上推论是来自于库仑土压力理论。2.2. 坦墙土压力计算方法对于填土面为平面的坦墙,朗肯与库仑两种土压力理论均可应用。下面对β=0,σ=φ为例,进行说明。图4 坦墙的土压力计算(1)    按库仑理论计算:墙后滑动土楔将以过墙锺C点的竖直面CD面为对称面下滑,两个滑动面BC和B’C与CD夹角都应是45°-φ/2,从而两个滑动面位置均已知,根据库仑理论可以求出作用在BC面上的土压力大小和方向,再与△ABC的重力W(竖向)进行向量求和即为作用在AC上的土压力。图5 主动朗肯状态的变形条件已满足(2)按朗肯理论计算由于滑动楔体BCB’以垂直面CD为对称面,故CD面可以视为无剪应力的光面,符合朗肯的竖直光滑墙背条件。当填土面水平的时候,可按朗肯公式求作用在CD面上的朗肯主动土压力。最后与三角形ABC的土压力求矢量和。2.3. GEO5中的计算理论根据几何关系,可以用va表示第二破裂角和Vas,然后求解出来第二破裂面。在DIN 4085中可以找到类似公式的推导过程。3. 计算异同3.1. GEO5与公式相同之处GEO5中没法直接读取破裂角的大小,故用标注功能,标注破裂角的投影宽,和实际长度,求解正弦值。与李广信土压力学中的公式进行对比。(1)墙踵足够长,第二破裂面交于坡面图6 GEO5中第二破裂面示意图表1 土力学中的公式与GEO5算的结果对比两者的结果在精度允许范围内是一样的。说明:(1)继续加长墙踵宽度,破裂面依然交在坡面,第二破裂角不变。(2)当坡角β=φ时,公式破裂角是0,即破裂角垂直于墙锺。而此时,GEO5的破裂面也是垂直于墙锺。两者理论是等效的。(3)当改变GEO5中的岩土材料的粘聚力,第二破裂角不变。GEO5中的假设也是无粘性土假设,不会换算综合内摩擦角,只是用输入的内摩擦角按无粘性土计算。(4)改变岩土材料中的σ,第二破裂面依然不变。这与土力学中假定σ=φ是一致的。从GEO5中的计算书中可以看到无论σ输入多少,这个值依然和φ相等。这个假设和土力学中的假设一样。3.2. GEO5与土力学公式不同之处3.2.1. 假想墙背的起点不同图7 L型挡墙计算土力学书里的公式是从墙锺B点引直线BE交墙顶于D,BD为假想墙背。判断夹角是否大于临界角。这里是简化的,BE段是简化过的。GEO5是从E点开始引直线,这点有所不同。土力学书中是为了简化计算,多用于注岩考试时计算;在公路设计手册路基第二版和铁路工程设计手册中的假想墙背与GEO5中一致。图8 GEO5中土压力计算原理GEO5中从E处将土压力计算分为两块。①处用第二破裂角的假想墙背,②处用真实墙背。这时,墙背就是挡墙墙踵,岩土材料与结构的摩擦角也用输入的值进行计算。当墙踵较厚的情况下,与土力学中计算的结果会有不同。3.2.2. 假想墙背的终点不同土力学公式假设终点是在墙顶,不会出现第二破裂面交到墙背上。GEO5没有这个限制。对于没有墙踵的挡墙,两者是一致的。对于有墙踵的情况,两者计算方式不同。图9 第二破裂面交于墙背①   、③区域使用真实墙背进行计算,②处使用虚拟墙背进行计算。图10 土力学中的破裂角说明红线是假想墙背,黄线是公式计算的第二破裂面的平移。很明显,这种情况假想墙背夹角不大于临界夹角,不会出现第二破裂面。不考虑第二破裂面的影响。实际情况中是可以出现这种第二破裂面的,G2分析中可以证明有这种破坏。图11 G2分析挡墙时出现的局部第二破裂面4. 结论:(1)两者第二破裂角的计算完全一致。(2)墙踵处土压力计算不同,土力学书中的假设适用于墙踵较薄的情况,对于墙踵较厚的情况,其假设是不合适的。GEO5在处理墙踵时,与公路和铁路路基手册中一致,较为合理。(3)第二破裂面交到墙背上时的计算不同。土力学书中不考虑这种情况,用数值分析软件可以很容易发现这种情况的存在。GEO5的计算更符合实际情况,也更细致。使用的理论的假设、公式前提都一样。不同的是GEO5对公式进行了延伸,能计算更复杂的情况。