群桩效应系数--美国UFC 3-220-01A 规范解读

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 4 次浏览 • 6 小时前 • 来自相关话题

    群桩效应指的是群桩基础受竖向荷载后,由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同,承载力往往不等于各单桩承载力之和,称其为群桩效应。引入一个群桩效应系数,可列公式如下:   其中:n-群桩中的桩数             Rc-单桩竖向承载力             ηg-群桩效应系数。   GEO5软件针对群桩效应系数,支持3种自动计算方法,此外还有手动输入。 GEO5设置群桩效应系数选项  为了加深对该系数的了解,我们引用《美国规范UFC 3-220-01A》,规范5.3节,原文如下:       单桩间距小于6倍桩宽B的深基础时,由于土体应力区会发生重叠,导致相邻桩间存在相互作用,如上图所示。这导致了桩荷载产生的土体应力需作用在更大面积上,继而向下延伸,从而导致更大的沉降。因此该规范,对合理桩间距有个建议值,群桩应按一定间距布置,使群桩的承载力达到最佳水平。桩间距为3 - 3.5B (Vesic 1977)或0.02L + 2.5B,其中L为桩的埋入长度(加拿大岩土学会1985)。桩间距至少为2.5B。      间距= 3B时,应Eg> 0.7,间距= 6B时,线性增加至1.0,其中B为直径或宽度(FHWA-HI-88-042)。桩间距在3B和6B之间的Eg应呈线性变化。间距3B取值Eg=0.7,群桩组的安全系数与单桩安全系数相同。注意:《美国规范UFC 3-220-01A》规范只规定了桩间距的最小值,没有规定最大值,在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011条文8.5.3及8.5.16对最小桩间距也有限定。     不同于La Barré (CSN 73 1002)法和Seiler-Keeney法,美国规范只以一个桩间距来判断群桩效应系数。但是群桩并不是只有一个桩间距,可能有两个甚至多个桩间距。美国规范UFC 3-220-01A对上述群桩形式没有详细的说明。例如:  矩形标准截面自定义截面     对于矩形群桩基础分为x,y两个方向,存在dx与dy两个可能不相同的桩间距。软件采用美国规范UFC 3-220-01A此时是按照平均桩间距(dx+dy)/2去计算的。但是自定义截面很难去计算,所以针对自定义截面软件一律需要自己手动输入系数。手动输入系数在0.5-1.0之间。      软件在使用标准截面,如果设置桩间距>6d,会有弹窗提示,且不能设置成功。此处并不是说超过6d桩就危险,因为规范只对最小桩间距有限定要求,但是对最大桩间距是没有要求的。最大桩间距并不是一个硬性指标,大桩间距是被允许的,当桩间距>6d,此时可以按单桩考虑,这并不会导致结构不满足要求。     当桩内部有部分桩间距>6d,此时可以自定义,然后综合考虑输入一个合理的群桩效应系数即可。如果桩的每个间距都大于6d,此时按照独立单桩进行设计即可。 查看全部
    群桩效应指的是群桩基础受竖向荷载后,由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同,承载力往往不等于各单桩承载力之和,称其为群桩效应。引入一个群桩效应系数,可列公式如下:   其中:n-群桩中的桩数             Rc-单桩竖向承载力             ηg-群桩效应系数。   GEO5软件针对群桩效应系数,支持3种自动计算方法,此外还有手动输入。 GEO5设置群桩效应系数选项  为了加深对该系数的了解,我们引用《美国规范UFC 3-220-01A》,规范5.3节,原文如下:       单桩间距小于6倍桩宽B的深基础时,由于土体应力区会发生重叠,导致相邻桩间存在相互作用,如上图所示。这导致了桩荷载产生的土体应力需作用在更大面积上,继而向下延伸,从而导致更大的沉降。因此该规范,对合理桩间距有个建议值,群桩应按一定间距布置,使群桩的承载力达到最佳水平。桩间距为3 - 3.5B (Vesic 1977)或0.02L + 2.5B,其中L为桩的埋入长度(加拿大岩土学会1985)。桩间距至少为2.5B。      间距= 3B时,应Eg> 0.7,间距= 6B时,线性增加至1.0,其中B为直径或宽度(FHWA-HI-88-042)。桩间距在3B和6B之间的Eg应呈线性变化。间距3B取值Eg=0.7,群桩组的安全系数与单桩安全系数相同。注意:《美国规范UFC 3-220-01A》规范只规定了桩间距的最小值,没有规定最大值,在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011条文8.5.3及8.5.16对最小桩间距也有限定。     不同于La Barré (CSN 73 1002)法和Seiler-Keeney法,美国规范只以一个桩间距来判断群桩效应系数。但是群桩并不是只有一个桩间距,可能有两个甚至多个桩间距。美国规范UFC 3-220-01A对上述群桩形式没有详细的说明。例如:  矩形标准截面自定义截面     对于矩形群桩基础分为x,y两个方向,存在dx与dy两个可能不相同的桩间距。软件采用美国规范UFC 3-220-01A此时是按照平均桩间距(dx+dy)/2去计算的。但是自定义截面很难去计算,所以针对自定义截面软件一律需要自己手动输入系数。手动输入系数在0.5-1.0之间。      软件在使用标准截面,如果设置桩间距>6d,会有弹窗提示,且不能设置成功。此处并不是说超过6d桩就危险,因为规范只对最小桩间距有限定要求,但是对最大桩间距是没有要求的。最大桩间距并不是一个硬性指标,大桩间距是被允许的,当桩间距>6d,此时可以按单桩考虑,这并不会导致结构不满足要求。     当桩内部有部分桩间距>6d,此时可以自定义,然后综合考虑输入一个合理的群桩效应系数即可。如果桩的每个间距都大于6d,此时按照独立单桩进行设计即可。

山路边坡失稳的调查与治理:2018年7月16日,肯尼路K224+545处发生危岩崩塌

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 14 次浏览 • 3 天前 • 来自相关话题

挡墙顶存在覆土的特殊公路路堤(路肩)墙GEO5建模说明

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 77 次浏览 • 2020-09-18 18:00 • 来自相关话题

    公路路堤、路肩挡土墙设计过程中,因为墙顶宽度大,所以填土线会覆盖一部分路堤墙墙顶,一般留会留有做护栏,如下图示意:       A为GEO5墙后坡面线起点,B为此类型挡土墙实际填土线。因为GEO5挡土墙模块将A设置为原点(0,0),且x值不能为负数,所以此类模型在GEO5重力式挡土墙模块中不能完全建入。下面我们将讨论一下,是否有必要按考虑挡土墙正上方的填土BAC区域,以及GEO5软件这样处理的合理性。    对于土压力的计算,都是从墙背开始考虑的,填土BAC实际上是增加了挡土墙自重,对结构计算有利。而在理正软件中,虽然在[坡线土柱]一栏可以设置从B处开始的坡形,但是真是计算并没有考虑BAC的影响。也就是如下两个模型计算的完全相同。    为了确保计算过程尺寸取整数,我们假设填土坡面倾角45°,理正计算结果如下:      也可以采用等效土柱高度进行计算     等效土柱高度的选取是还是?从理正的图示上(下图)看,好像是按照考虑更合理,但是计算结果差异显著,此处两种计算结果都展示出来。 等效土柱高度的选取是 等效土柱高度的选取是   结论:特殊的墙顶存在部分填土的挡土墙的墙后土压力计算,不论该填土建模时软件考虑与否,最终计算都没有进行考虑(参考理正计算结果)。所以,GEO5墙后坡面起点设置在墙背最高点处(A处)是有道理的。遇到类似工程,可以直接忽略挡土墙正上方的填土(BAC区域),具体设置如:  查看全部
    公路路堤、路肩挡土墙设计过程中,因为墙顶宽度大,所以填土线会覆盖一部分路堤墙墙顶,一般留会留有做护栏,如下图示意:       A为GEO5墙后坡面线起点,B为此类型挡土墙实际填土线。因为GEO5挡土墙模块将A设置为原点(0,0),且x值不能为负数,所以此类模型在GEO5重力式挡土墙模块中不能完全建入。下面我们将讨论一下,是否有必要按考虑挡土墙正上方的填土BAC区域,以及GEO5软件这样处理的合理性。    对于土压力的计算,都是从墙背开始考虑的,填土BAC实际上是增加了挡土墙自重,对结构计算有利。而在理正软件中,虽然在[坡线土柱]一栏可以设置从B处开始的坡形,但是真是计算并没有考虑BAC的影响。也就是如下两个模型计算的完全相同。    为了确保计算过程尺寸取整数,我们假设填土坡面倾角45°,理正计算结果如下:      也可以采用等效土柱高度进行计算     等效土柱高度的选取是还是?从理正的图示上(下图)看,好像是按照考虑更合理,但是计算结果差异显著,此处两种计算结果都展示出来。 等效土柱高度的选取是 等效土柱高度的选取是   结论:特殊的墙顶存在部分填土的挡土墙的墙后土压力计算,不论该填土建模时软件考虑与否,最终计算都没有进行考虑(参考理正计算结果)。所以,GEO5墙后坡面起点设置在墙背最高点处(A处)是有道理的。遇到类似工程,可以直接忽略挡土墙正上方的填土(BAC区域),具体设置如: 

GEO5挡墙模块土压力计算说明

岩土工程库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 104 次浏览 • 2020-09-18 14:26 • 来自相关话题

本帖结合理正结果,对GEO5挡墙模块的土压力原理进行说明。对比包括无粘性土和粘性土两种情况,无粘性土给出两者的详细计算过程,粘性土介绍了GEO5的计算方法及与理正对比结果。一、无粘性土:(1)理正:理正挡墙的虚拟墙背是从墙踵底,连到挡墙顶部。所以计算的土重是虚拟墙背以内的区域,土压力是以红线为墙背进行计算。所以,改变墙踵高度,只会影响土重,不会影响土压力大小。Ea = 1/2γh^2Ka = 1/2*19*5.6^2*0.501= 149.26(误差来自于主动土压力计算时的取值)(2)GEO5:GEO5的虚拟墙背是从墙踵顶到挡墙顶,上面按虚拟墙背计算土压力,下面基础按实际墙背计算土压力,然后土压力求解矢量和。GEO5墙踵上的土重,就是按实际的土重进行计算:1/2*2*5*19=95.因为假想墙背不同,墙背与竖直线的夹角不同,主动土压力系数也有细微差别,水平向分力是比较接近的。当底板较薄时(如0.1m),两者的土压力是几乎一样的,当基础底板较厚时,理正的虚拟墙背假设就不再适用。0-5m:按虚拟墙背计算土压力,Ka = 0.526, 5m处土压力Pa5m = 19*5*0.526=49.97 (误差来自于主动土压力系数保留位数,软件后台不是按三位计算的)5-5.6m:按基础实际墙背计算,这时墙背与填土间的摩擦角按实际的取,不再按内摩擦角进行取值。Ka=1/3,5m处主动土压力 Pa5m下 = 19*5*1/3=31.67(主动土压力取实际1/3,故和软件计算书结果没有误差)。二、粘性土:(1)理正:理正帮助文档中讲计算出破裂角后利用力的多边形求解,不再赘述。(2)GEO5:GEO5利用公式进行计算,现在拿5m处的土压力进行说明。Kac = Kahc = 0.577Ka = 1/3Pa5m下 = 19*5*1/3 – 2*10*0.577 = 20.96理正结果是99.443,GEO5基础厚度为0.5时的结果为94.03,GEO5基础厚度调整为0.1时的土压力为101.45。结果误差主要还是虚拟墙背的假设不同(无粘性土章节已详细论证)。 查看全部
本帖结合理正结果,对GEO5挡墙模块的土压力原理进行说明。对比包括无粘性土和粘性土两种情况,无粘性土给出两者的详细计算过程,粘性土介绍了GEO5的计算方法及与理正对比结果。一、无粘性土:(1)理正:理正挡墙的虚拟墙背是从墙踵底,连到挡墙顶部。所以计算的土重是虚拟墙背以内的区域,土压力是以红线为墙背进行计算。所以,改变墙踵高度,只会影响土重,不会影响土压力大小。Ea = 1/2γh^2Ka = 1/2*19*5.6^2*0.501= 149.26(误差来自于主动土压力计算时的取值)(2)GEO5:GEO5的虚拟墙背是从墙踵顶到挡墙顶,上面按虚拟墙背计算土压力,下面基础按实际墙背计算土压力,然后土压力求解矢量和。GEO5墙踵上的土重,就是按实际的土重进行计算:1/2*2*5*19=95.因为假想墙背不同,墙背与竖直线的夹角不同,主动土压力系数也有细微差别,水平向分力是比较接近的。当底板较薄时(如0.1m),两者的土压力是几乎一样的,当基础底板较厚时,理正的虚拟墙背假设就不再适用。0-5m:按虚拟墙背计算土压力,Ka = 0.526, 5m处土压力Pa5m = 19*5*0.526=49.97 (误差来自于主动土压力系数保留位数,软件后台不是按三位计算的)5-5.6m:按基础实际墙背计算,这时墙背与填土间的摩擦角按实际的取,不再按内摩擦角进行取值。Ka=1/3,5m处主动土压力 Pa5m下 = 19*5*1/3=31.67(主动土压力取实际1/3,故和软件计算书结果没有误差)。二、粘性土:(1)理正:理正帮助文档中讲计算出破裂角后利用力的多边形求解,不再赘述。(2)GEO5:GEO5利用公式进行计算,现在拿5m处的土压力进行说明。Kac = Kahc = 0.577Ka = 1/3Pa5m下 = 19*5*1/3 – 2*10*0.577 = 20.96理正结果是99.443,GEO5基础厚度为0.5时的结果为94.03,GEO5基础厚度调整为0.1时的土压力为101.45。结果误差主要还是虚拟墙背的假设不同(无粘性土章节已详细论证)。

抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 102 次浏览 • 2020-09-17 09:26 • 来自相关话题

项目名称:抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2项目背景:某地新建道路,路堤填方高度接近20m,回填采用筋带和压实填土,筋带长约12m~15m,筋带抗拉强度为45kN/m。场地原有地层岩性较简单,地表为素填土,下伏全风化砂岩。加筋土挡墙临空一侧采用预制砌块砌筑,底部基础至于全风化砂岩层中。由于是高填方路堤,为提高边坡整体的安全余度,在填方边坡坡脚区域设置一排抗滑桩,抗滑桩截面尺寸为1.5m*1.2m,桩长14m,桩顶高出砌块基底约7m,桩间距3.5m。本次分析重点研究抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡的整体稳定性以及可能的破坏模式,并对结构局部的应力集中区域进行研究,用于指导设计和施工。软件优势:GEO5土坡模块支持多种支护结构的联合支护解决方案,对于抗滑桩+加筋土,抗滑桩+锚杆(索)等结构都能实现快速建模和分析。利用G2分析复杂岩土工程问题的优势,可以快速判断边坡的破坏模式,应力集中区及薄弱环节,为岩土设计提供参考。图1:天然工况加筋回填土边坡稳定性分析图2:天然工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图3:地震工况加筋回填土边坡稳定性分析图4:地震工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图5:加筋土边坡的破坏模式分析图6:抗滑桩+加筋土联合支护边坡的破坏模式分析 查看全部
项目名称:抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2项目背景:某地新建道路,路堤填方高度接近20m,回填采用筋带和压实填土,筋带长约12m~15m,筋带抗拉强度为45kN/m。场地原有地层岩性较简单,地表为素填土,下伏全风化砂岩。加筋土挡墙临空一侧采用预制砌块砌筑,底部基础至于全风化砂岩层中。由于是高填方路堤,为提高边坡整体的安全余度,在填方边坡坡脚区域设置一排抗滑桩,抗滑桩截面尺寸为1.5m*1.2m,桩长14m,桩顶高出砌块基底约7m,桩间距3.5m。本次分析重点研究抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡的整体稳定性以及可能的破坏模式,并对结构局部的应力集中区域进行研究,用于指导设计和施工。软件优势:GEO5土坡模块支持多种支护结构的联合支护解决方案,对于抗滑桩+加筋土,抗滑桩+锚杆(索)等结构都能实现快速建模和分析。利用G2分析复杂岩土工程问题的优势,可以快速判断边坡的破坏模式,应力集中区及薄弱环节,为岩土设计提供参考。图1:天然工况加筋回填土边坡稳定性分析图2:天然工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图3:地震工况加筋回填土边坡稳定性分析图4:地震工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图5:加筋土边坡的破坏模式分析图6:抗滑桩+加筋土联合支护边坡的破坏模式分析

OPTUMG2(学术版)使用cmd命令行时报错,请问是为什么

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库仑产品fuh 发起了问题 • 1 人关注 • 0 个回答 • 95 次浏览 • 2020-09-09 15:03 • 来自相关话题

GEO5暴雨工况计算方法

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 212 次浏览 • 2020-08-30 23:29 • 来自相关话题

技术贴:GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频:GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析,降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例,对GEO5操作过程进行说明;然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一:数值分析法1.  打开GEO5岩土工程有限元模块,在【多段线】中导入边坡模型,在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”,并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数,并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中,定义初始渗流边界条件,分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界,输入水位高程(可以在左侧标尺中查看高程),上下边界选择不透水边界,来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中,为边坡指定降雨入渗相关的边界条件,可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件,需要输入孔隙水压力值,流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值,其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程,刚下雨时,边坡是干的,降雨完全入渗;随着降雨继续,可能会在地表形成径流;降雨也是时大时下, 降雨时间较短的话,在边坡表面形成非稳定流;降雨时间较长的话,降雨会达到原有浸润面位置,形成新的浸润面。偏保守考虑的话,可以认为降雨完全进入边坡,用当地24h降雨量当做流速,也可以用24h降雨量换算成孔压输入,这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法,会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后,在【分析】选项下,输入改工况阶段时间(当前工况的降雨时长,以天为单位),进行分析。也可以新增工况,分析不同时间的降雨入渗情况。6.打开计算书,将栅格山的点数据(栅格点的坐标,孔隙水压力)复制出来,筛选出降雨入渗的数据点(原有地下水孔压较大,根据坐标和孔压比较容易筛选)。处理数据之后,以孔压作为Z坐标,将点导入【三维地质建模】模块进行插值,绘制等高线,将等高线导出,这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线,最下有可能不太规则,可以手动修改一下,并且将Z轴归零待用(详细步骤参考视频讲解)。将处理后的等高线,导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型,用【编辑】菜单下的复制数据功能,将模型复制到边坡模块。然后,在【地下水】的地下水类型中,选择孔隙水压力,并将之前导入新边坡模块的等值线,复制、粘贴过来,并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压,可以进行查看(详细步骤参考视频教程)。这样,软件会对孔压等值线的孔压进行插值,相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2:经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图,比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中,工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的,直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减,比较适合粘性土,也是一种常用的计算方法。此外,还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种,一种是降雨工况比较长,降雨达到原有水位,这种可以提升浸润面;另一种是降雨比较短,只考虑入渗边坡表面一定距离的情况,这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式,即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数(渗透性强,边坡缓取大值),将降雨量换算成水位高度,根据这个可以提升浸润面,或者在边坡表面输入孔压。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了,再乘以入渗系数,没有多少水。主要是要防止边坡上,山上的水从边坡流过,这里需要设截水沟和排水沟,将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位,有时候比计算准确更有意义。  查看全部
技术贴:GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频:GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析,降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例,对GEO5操作过程进行说明;然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一:数值分析法1.  打开GEO5岩土工程有限元模块,在【多段线】中导入边坡模型,在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”,并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数,并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中,定义初始渗流边界条件,分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界,输入水位高程(可以在左侧标尺中查看高程),上下边界选择不透水边界,来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中,为边坡指定降雨入渗相关的边界条件,可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件,需要输入孔隙水压力值,流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值,其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程,刚下雨时,边坡是干的,降雨完全入渗;随着降雨继续,可能会在地表形成径流;降雨也是时大时下, 降雨时间较短的话,在边坡表面形成非稳定流;降雨时间较长的话,降雨会达到原有浸润面位置,形成新的浸润面。偏保守考虑的话,可以认为降雨完全进入边坡,用当地24h降雨量当做流速,也可以用24h降雨量换算成孔压输入,这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法,会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后,在【分析】选项下,输入改工况阶段时间(当前工况的降雨时长,以天为单位),进行分析。也可以新增工况,分析不同时间的降雨入渗情况。6.打开计算书,将栅格山的点数据(栅格点的坐标,孔隙水压力)复制出来,筛选出降雨入渗的数据点(原有地下水孔压较大,根据坐标和孔压比较容易筛选)。处理数据之后,以孔压作为Z坐标,将点导入【三维地质建模】模块进行插值,绘制等高线,将等高线导出,这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线,最下有可能不太规则,可以手动修改一下,并且将Z轴归零待用(详细步骤参考视频讲解)。将处理后的等高线,导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型,用【编辑】菜单下的复制数据功能,将模型复制到边坡模块。然后,在【地下水】的地下水类型中,选择孔隙水压力,并将之前导入新边坡模块的等值线,复制、粘贴过来,并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压,可以进行查看(详细步骤参考视频教程)。这样,软件会对孔压等值线的孔压进行插值,相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2:经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图,比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中,工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的,直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减,比较适合粘性土,也是一种常用的计算方法。此外,还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种,一种是降雨工况比较长,降雨达到原有水位,这种可以提升浸润面;另一种是降雨比较短,只考虑入渗边坡表面一定距离的情况,这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式,即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数(渗透性强,边坡缓取大值),将降雨量换算成水位高度,根据这个可以提升浸润面,或者在边坡表面输入孔压。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了,再乘以入渗系数,没有多少水。主要是要防止边坡上,山上的水从边坡流过,这里需要设截水沟和排水沟,将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位,有时候比计算准确更有意义。 

箱式生态挡墙设计

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 108 次浏览 • 2020-08-26 13:41 • 来自相关话题

使用软件:GEO5混凝土砌块挡土墙项目简介河道护坡项目,采用的箱式混凝土矩形砌块尺寸:1m×1m,组合挡土墙高度有3.1m、3.2m、5m、6.5m、10m、15m。挡墙高度从第一个砌块前端点算起,高度不足由混凝土压顶补齐。3.2m箱式混凝土砌块挡土墙施工图如下,由3层箱式砌块堆砌组成。其他高度的混凝土砌块挡土墙图纸仅给出大体示意,可推断出5m高挡墙应有5层箱式砌块堆砌而成,依据图纸砌块与砌块之间无错位,墙身整体后倾1:0.25倾斜。采用毛石混凝土做基础。基础墙前有少许干砌石反压。箱式生态框并非密闭砌块,中间孔洞需要回填种植土,砌块的整体自重考虑混凝土+回填土体加权,可估算。 3.2m箱形挡土墙设计图 5m挡土墙示意图(5层)  现场照片混凝土砌块挡土墙验算要求1)毛石底部倾覆滑移验算,毛石基底承载力验算及偏心距验算(模型1)2)结构整体外部稳定性验算(模型1)3)砌块间的倾覆滑移验算及偏心距(模型2)混凝土砌块挡土墙验算结果计算模型1中混凝土砌块采用边长的1m菱形进行模拟,挡墙总体不倾斜。此时砌块高度为0.97m进行建模,砌块累计总高不足5m,用压顶补足。除砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况有差别外,其余情况都是完全等效,所以此模型可以用进行「倾覆滑移验算」、「承载力验算」、「外部稳定性验算」等菜单验算,此模型建模考虑毛石混凝土底板,在「承载力验算」计算毛石混凝土底板的pkmax,pkmin及偏心距。GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型1基底倾覆滑移验算 承载力验算 整体稳定性验算计算模型2,不建入毛石混凝土基底,采用边长为1的矩形砌块,墙身整体倾斜14.04°,使得挡土墙倾斜满足1:0.25,此模型砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况完全一致,可使用「截面强度验算」菜单验算各块体间的倾覆滑移及偏心距: GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型2 最不利砌块间的倾覆滑移验算结果 查看全部
使用软件:GEO5混凝土砌块挡土墙项目简介河道护坡项目,采用的箱式混凝土矩形砌块尺寸:1m×1m,组合挡土墙高度有3.1m、3.2m、5m、6.5m、10m、15m。挡墙高度从第一个砌块前端点算起,高度不足由混凝土压顶补齐。3.2m箱式混凝土砌块挡土墙施工图如下,由3层箱式砌块堆砌组成。其他高度的混凝土砌块挡土墙图纸仅给出大体示意,可推断出5m高挡墙应有5层箱式砌块堆砌而成,依据图纸砌块与砌块之间无错位,墙身整体后倾1:0.25倾斜。采用毛石混凝土做基础。基础墙前有少许干砌石反压。箱式生态框并非密闭砌块,中间孔洞需要回填种植土,砌块的整体自重考虑混凝土+回填土体加权,可估算。 3.2m箱形挡土墙设计图 5m挡土墙示意图(5层)  现场照片混凝土砌块挡土墙验算要求1)毛石底部倾覆滑移验算,毛石基底承载力验算及偏心距验算(模型1)2)结构整体外部稳定性验算(模型1)3)砌块间的倾覆滑移验算及偏心距(模型2)混凝土砌块挡土墙验算结果计算模型1中混凝土砌块采用边长的1m菱形进行模拟,挡墙总体不倾斜。此时砌块高度为0.97m进行建模,砌块累计总高不足5m,用压顶补足。除砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况有差别外,其余情况都是完全等效,所以此模型可以用进行「倾覆滑移验算」、「承载力验算」、「外部稳定性验算」等菜单验算,此模型建模考虑毛石混凝土底板,在「承载力验算」计算毛石混凝土底板的pkmax,pkmin及偏心距。GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型1基底倾覆滑移验算 承载力验算 整体稳定性验算计算模型2,不建入毛石混凝土基底,采用边长为1的矩形砌块,墙身整体倾斜14.04°,使得挡土墙倾斜满足1:0.25,此模型砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况完全一致,可使用「截面强度验算」菜单验算各块体间的倾覆滑移及偏心距: GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型2 最不利砌块间的倾覆滑移验算结果

GEO5土质边坡稳定性分析模块锚杆作用机理

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 181 次浏览 • 2020-08-14 13:59 • 来自相关话题

GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单,如下:1. 锚杆作用机理   在【分析】菜单下,有“假定锚杆无限长”可供勾选,如果勾选假定锚杆无限长,那么锚固力全部发挥作用,且能计算出锚头到滑面的距离,将此距离作为锚杆的自由段,将得到锚杆的最短自由段长度。    不勾选假定锚杆无限长,那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度,如果滑动面没穿过锚杆,那么锚杆不起作用,提供的作用力为0(如下图1处)。如果滑动面穿过自由段,那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力(如下图2处)。如果滑动面穿过锚固段,那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减,即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力,滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入,锚杆如何验算?    目前GEO5 2020版本,锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入,可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入,按照锚杆作用机理,稳定性分析时,锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的,也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值,锚杆是默认不会发生破坏的。    对于预应力锚索,初始预应力值也称为锁定值,锁定值肯定是小于极限承载力的,否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏,且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的,对于稳定性分析的贡献,锚杆的作用就是提供一个作用力,所以预应力可以视为锚索设计值,所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。   目前土坡模快,锚固力无论是输入预应力还是极限承载力,锚杆(索)都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能,后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路    关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆(索)设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍,主要思 路是将锚杆分为两大类,锚固力改变与锚固力不变的。    对于土质边坡,如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中(例如基岩中),那么在进行锚杆或锚索加固设计时,锚固力便可以认为是不变的。在这里,锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。     思路一:初步预设一个锚固力填入,计算得到合理的边坡稳定性安全系数,不合理可以修改「锚杆」设计参数,在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。   详细参考:GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(上)   思路二:先确定设计方案,确定锚杆设计参数后,计算出锚杆的极限承载力,然后除以允许安全系数后输入为锚固力,然后验算方案是否可行,不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案,重新计算锚固力。    对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡,锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时,预估一个锚固力,然后假定锚杆无限长,如果分析结果不满足稳定性要求,需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。分析完成以后,点击“详细结果”按钮,查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果,设计支护方案,在软件中重新建模分析。   详细参考: GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(中)4. 锚杆实际提供的作用力   在计算书中,在对应的设计工况下,可以看到构件的实际提供的作用力大小,下标anch指的锚杆,下标reinf是筋材,下标nail指的是土钉。   查看全部
GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单,如下:1. 锚杆作用机理   在【分析】菜单下,有“假定锚杆无限长”可供勾选,如果勾选假定锚杆无限长,那么锚固力全部发挥作用,且能计算出锚头到滑面的距离,将此距离作为锚杆的自由段,将得到锚杆的最短自由段长度。    不勾选假定锚杆无限长,那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度,如果滑动面没穿过锚杆,那么锚杆不起作用,提供的作用力为0(如下图1处)。如果滑动面穿过自由段,那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力(如下图2处)。如果滑动面穿过锚固段,那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减,即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力,滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入,锚杆如何验算?    目前GEO5 2020版本,锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入,可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入,按照锚杆作用机理,稳定性分析时,锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的,也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值,锚杆是默认不会发生破坏的。    对于预应力锚索,初始预应力值也称为锁定值,锁定值肯定是小于极限承载力的,否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏,且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的,对于稳定性分析的贡献,锚杆的作用就是提供一个作用力,所以预应力可以视为锚索设计值,所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。   目前土坡模快,锚固力无论是输入预应力还是极限承载力,锚杆(索)都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能,后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路    关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆(索)设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍,主要思 路是将锚杆分为两大类,锚固力改变与锚固力不变的。    对于土质边坡,如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中(例如基岩中),那么在进行锚杆或锚索加固设计时,锚固力便可以认为是不变的。在这里,锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。     思路一:初步预设一个锚固力填入,计算得到合理的边坡稳定性安全系数,不合理可以修改「锚杆」设计参数,在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。   详细参考:GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(上)   思路二:先确定设计方案,确定锚杆设计参数后,计算出锚杆的极限承载力,然后除以允许安全系数后输入为锚固力,然后验算方案是否可行,不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案,重新计算锚固力。    对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡,锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时,预估一个锚固力,然后假定锚杆无限长,如果分析结果不满足稳定性要求,需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。分析完成以后,点击“详细结果”按钮,查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果,设计支护方案,在软件中重新建模分析。   详细参考: GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(中)4. 锚杆实际提供的作用力   在计算书中,在对应的设计工况下,可以看到构件的实际提供的作用力大小,下标anch指的锚杆,下标reinf是筋材,下标nail指的是土钉。  

OptumG2——土壤水分特征曲线模型

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 150 次浏览 • 2020-08-06 22:57 • 来自相关话题

         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。 查看全部
         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。

欧标——扩展基础上拔稳定性计算原理

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 137 次浏览 • 2020-08-04 16:47 • 来自相关话题

       GEO5 2020版年中更新中,新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法,加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范(DL/T 5219-2014)的土重法,目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力,原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法,本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定,抗拔力的计算采用剪切法,总的抗拔力分为两部分,一部分是基础自重及基础上覆土体自重,另一部分是侧摩阻力,公式可以表达为:其中:Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下:       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力,其中,基础范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:Ka—— 土体主动土压力       通过以上公式可以看出,和标准剪切法相比,基于欧洲规范的剪切法,一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算,另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时,标准剪切法采用的是土体静止土压力,而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下,当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。        查看全部
       GEO5 2020版年中更新中,新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法,加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范(DL/T 5219-2014)的土重法,目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力,原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法,本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定,抗拔力的计算采用剪切法,总的抗拔力分为两部分,一部分是基础自重及基础上覆土体自重,另一部分是侧摩阻力,公式可以表达为:其中:Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下:       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力,其中,基础范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下:其中:Ka—— 土体主动土压力       通过以上公式可以看出,和标准剪切法相比,基于欧洲规范的剪切法,一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算,另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时,标准剪切法采用的是土体静止土压力,而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下,当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。       

极限分析法确定地基极限承载力系数Nγ

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 158 次浏览 • 2020-07-22 19:43 • 来自相关话题

        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410 查看全部
        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410

GEO5土坡模块不能导入DXF文件的解决办法

库仑产品库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 219 次浏览 • 2020-07-10 11:30 • 来自相关话题

       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现报错,出现这种情况一般都和电脑显卡相关,目前主要分为两种情况:1、提示“atioglxx.dll”错误,如下图:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTHU5cT8VIc99z3jkATA    提取码:o0nx2、提示“SlopeStability_5.exe”,如下图:     如果出现这种错误提醒,首先查看电脑显卡驱动是否为最新,如果更新驱动后仍然有弹错,那么可以通过禁用电脑自带独立显卡,使用集成显卡的方式来解决。如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。 查看全部
       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现报错,出现这种情况一般都和电脑显卡相关,目前主要分为两种情况:1、提示“atioglxx.dll”错误,如下图:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTH ... sp%3B   提取码:o0nx2、提示“SlopeStability_5.exe”,如下图:     如果出现这种错误提醒,首先查看电脑显卡驱动是否为最新,如果更新驱动后仍然有弹错,那么可以通过禁用电脑自带独立显卡,使用集成显卡的方式来解决。如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。

OptumG2 锚杆高边坡设计

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 194 次浏览 • 2020-07-08 15:07 • 来自相关话题

1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。 查看全部
1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。

Optum G2正确设置板单元参数以模拟混凝土受弯桩

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 299 次浏览 • 2020-07-06 10:03 • 来自相关话题

Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。 查看全部
Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。

Optum 安装问题:手动安装Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64)

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 806 次浏览 • 2020-06-22 15:54 • 来自相关话题

安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。 查看全部
安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。

Optum 安装问题:请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 195 次浏览 • 2020-06-22 13:57 • 来自相关话题

OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。 查看全部
OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。

扶壁式挡土墙的扶壁计算

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 307 次浏览 • 2020-06-11 17:37 • 来自相关话题

    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。 查看全部
    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。

抗滑桩结构上的土压力分布

回答

岩土工程中交水规院 发起了问题 • 1 人关注 • 0 个回答 • 233 次浏览 • 2020-06-11 10:39 • 来自相关话题

G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 197 次浏览 • 2020-06-10 17:21 • 来自相关话题

项目名称:G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5重力式挡土墙、GEO5石笼挡土墙项目背景:G318国道某段弧形路段上部因暴雨发生垮塌,致使下部道路路肩挡墙发生破坏,需重新修筑挡墙并确保路基稳定性。使用GEO5重力式挡墙和石笼挡土墙对比了三种挡墙方案:衡重式挡土墙、仰斜式重力挡土墙、格宾石笼挡土墙,利用边坡模块分析了不同方案路基边坡的整体稳定性。软件优势:GEO5挡墙模块多样,支持自定义挡墙样式,整体稳定性调用土坡模块计算方便。图1:衡重式挡墙计算结果图2:衡重式挡墙底部加微型桩验算结果图3:仰斜式挡墙验算结果图4:仰斜式挡墙整体稳定性分析图5:格宾石笼挡墙倾覆滑移验算结果图6:格宾石笼挡墙截面强度验算结果图7:格宾石笼挡墙整体稳定性分析 查看全部
项目名称:G318国道某段路基塌滑应急抢险支护设计案例使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5重力式挡土墙、GEO5石笼挡土墙项目背景:G318国道某段弧形路段上部因暴雨发生垮塌,致使下部道路路肩挡墙发生破坏,需重新修筑挡墙并确保路基稳定性。使用GEO5重力式挡墙和石笼挡土墙对比了三种挡墙方案:衡重式挡土墙、仰斜式重力挡土墙、格宾石笼挡土墙,利用边坡模块分析了不同方案路基边坡的整体稳定性。软件优势:GEO5挡墙模块多样,支持自定义挡墙样式,整体稳定性调用土坡模块计算方便。图1:衡重式挡墙计算结果图2:衡重式挡墙底部加微型桩验算结果图3:仰斜式挡墙验算结果图4:仰斜式挡墙整体稳定性分析图5:格宾石笼挡墙倾覆滑移验算结果图6:格宾石笼挡墙截面强度验算结果图7:格宾石笼挡墙整体稳定性分析