G2中的弹塑性分析时间类型,长期和短期有什么区别?只影响土体排水渗流情况?

库仑产品杨文斌 回答了问题 • 2 人关注 • 2 个回答 • 27 次浏览 • 4 小时前 • 来自相关话题

抗滑桩设计时土质边坡模块剩余下滑力的问题

岩土工程库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 37 次浏览 • 2 天前 • 来自相关话题

锚杆设计问题

岩土工程库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 25 次浏览 • 2 天前 • 来自相关话题

关于上挡墙在上边坡整体稳定中的模拟建议。

库仑产品库仑吴汶垣 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 42 次浏览 • 3 天前 • 来自相关话题

EVS岩性建模各向异性案例展示

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 40 次浏览 • 2020-05-26 16:45 • 来自相关话题

 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。 查看全部
 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。

G2中裂隙的输入方法和作用简析

库仑产品库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 44 次浏览 • 2020-05-21 14:34 • 来自相关话题

       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件独有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。 查看全部
       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件独有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。

GEO5勾选地震设计工况的意义

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 62 次浏览 • 2020-05-21 09:42 • 来自相关话题

使用GEO5软件的部分模块(土质边坡、挡土墙模块等)进行设计,在模式菜单下,只要有【工况阶段设置】选项,当【地震荷载】有勾选设置地震作用时,务必在工况阶段设置里面,将工况设置为【地震设计状况】如下图:这里具体的影响有两点:1. 对于稳定性系数的计算地震工况下和非地震工况下允许稳定性系数是不一样。具体数值大小可查看相关规范。GEO5分析设置里面默认数值支持用于手动修改。如何使用分析设置可以参考:GEO5分析设置功能。这里的稳定性系数包括边坡稳定性安全系数,抗倾覆抗滑移的安全系数等。截图如下: 土质边坡稳定性分析地震工况的安全系数 重力式挡土墙模块地震工况的倾覆滑移安全系数二、影响混凝土和砌体结构截面强度验算的承载力与设计值的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)规范3.3.2要求: 2.1对设计值S的影响不论是依据哪本规范,地震工况与持久工况的荷载分项系数都是不同,这里以中国国家标准GB为例,具体如下: 2.2对承载力设计值R的影响抗震承载力抗震影响系数地震工况承载力设计值R需要考虑抗震承载力抗震影响系数,而持久工况需要考虑结构重要性系数。其中承载力抗震影响系数可查看: 依据《砌体结构设计规范》GB50003-2011条文10.1.5要求:  以上的针对中国规范做的文字说明,海外规范也是一样的道理,具体各系数可以打开软件进行查看。以上只对勾选地震工况的影响进行说明,地震作用并未说明,详见帮助文档。 查看全部
使用GEO5软件的部分模块(土质边坡、挡土墙模块等)进行设计,在模式菜单下,只要有【工况阶段设置】选项,当【地震荷载】有勾选设置地震作用时,务必在工况阶段设置里面,将工况设置为【地震设计状况】如下图:这里具体的影响有两点:1. 对于稳定性系数的计算地震工况下和非地震工况下允许稳定性系数是不一样。具体数值大小可查看相关规范。GEO5分析设置里面默认数值支持用于手动修改。如何使用分析设置可以参考:GEO5分析设置功能。这里的稳定性系数包括边坡稳定性安全系数,抗倾覆抗滑移的安全系数等。截图如下: 土质边坡稳定性分析地震工况的安全系数 重力式挡土墙模块地震工况的倾覆滑移安全系数二、影响混凝土和砌体结构截面强度验算的承载力与设计值的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)规范3.3.2要求: 2.1对设计值S的影响不论是依据哪本规范,地震工况与持久工况的荷载分项系数都是不同,这里以中国国家标准GB为例,具体如下: 2.2对承载力设计值R的影响抗震承载力抗震影响系数地震工况承载力设计值R需要考虑抗震承载力抗震影响系数,而持久工况需要考虑结构重要性系数。其中承载力抗震影响系数可查看: 依据《砌体结构设计规范》GB50003-2011条文10.1.5要求:  以上的针对中国规范做的文字说明,海外规范也是一样的道理,具体各系数可以打开软件进行查看。以上只对勾选地震工况的影响进行说明,地震作用并未说明,详见帮助文档。

在optumG2中双锚板上拉的结果为何和单锚板一致?

库仑产品jingshuju 回答了问题 • 2 人关注 • 2 个回答 • 125 次浏览 • 2020-05-21 09:30 • 来自相关话题

0.3米等厚混凝土面板挡墙需要验算墙身截面强度吗?

岩土工程库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 69 次浏览 • 2020-05-18 17:42 • 来自相关话题

GEO5计算基坑支护结构设计,高分子聚合物板桩,用自定义(A,I,W,Es)计算结果可以么

库仑产品库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 43 次浏览 • 2020-05-18 09:07 • 来自相关话题

采用软件自动修正后的墙背与竖直线的夹角α进行分析

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 68 次浏览 • 2020-05-14 16:38 • 来自相关话题

有使用GEO5进行土钉边坡或加筋土式挡土墙分析设计的朋友反映,在执行倾覆滑移验算时软件会弹出警告窗口,提示输入数据超出容许范围。图1 警告窗口这是因为虚拟墙背的与竖直方向的夹角超过了允许范围(-45°)。下面以土钉边坡支护设计为例进行说明。为了进行外部稳定性验算,软件会假设一个虚拟结构(墙体)并将其作为倾覆滑移验算的主体。该虚拟结构由边坡的坡面,连接土钉末端的直线,第一个土钉末端到地表的垂线,以及最后一个土钉延长到结构深度的连线组成(虚拟结构底部一般水平,具体结构参见图例)。墙体结点形成的结构后缘的凹形弯曲面会被软件自动排除。结构受到主动土压力的作用。图2 倾覆滑移验算界面如图2中,①处的虚拟墙背,即箭头标注处,需要进行修正。图3 虚拟墙背与竖直方向夹角虚拟墙背与竖直方向成74°夹角,且墙背俯斜,这时α = -74°。同时,由朗肯土压力理论,我们知道主动破坏面与水平面的夹角为45°+φ/2。当α等于-45°时,内摩擦角φ=0时,假想墙背与破裂面重合。当α超过-45°,内摩擦角φ即使为0,也会使得虚拟墙背处于滑裂面之下。这就与经典土压力理论的假设相悖。这个时候软件会修正α角,不超过-45°。计算土压力时会将部分虚拟墙背当做墙后土体进行计算土压力,这里计算的土压力与实际土压力相比是偏大的。设计方案也偏安全。   查看全部
有使用GEO5进行土钉边坡或加筋土式挡土墙分析设计的朋友反映,在执行倾覆滑移验算时软件会弹出警告窗口,提示输入数据超出容许范围。图1 警告窗口这是因为虚拟墙背的与竖直方向的夹角超过了允许范围(-45°)。下面以土钉边坡支护设计为例进行说明。为了进行外部稳定性验算,软件会假设一个虚拟结构(墙体)并将其作为倾覆滑移验算的主体。该虚拟结构由边坡的坡面,连接土钉末端的直线,第一个土钉末端到地表的垂线,以及最后一个土钉延长到结构深度的连线组成(虚拟结构底部一般水平,具体结构参见图例)。墙体结点形成的结构后缘的凹形弯曲面会被软件自动排除。结构受到主动土压力的作用。图2 倾覆滑移验算界面如图2中,①处的虚拟墙背,即箭头标注处,需要进行修正。图3 虚拟墙背与竖直方向夹角虚拟墙背与竖直方向成74°夹角,且墙背俯斜,这时α = -74°。同时,由朗肯土压力理论,我们知道主动破坏面与水平面的夹角为45°+φ/2。当α等于-45°时,内摩擦角φ=0时,假想墙背与破裂面重合。当α超过-45°,内摩擦角φ即使为0,也会使得虚拟墙背处于滑裂面之下。这就与经典土压力理论的假设相悖。这个时候软件会修正α角,不超过-45°。计算土压力时会将部分虚拟墙背当做墙后土体进行计算土压力,这里计算的土压力与实际土压力相比是偏大的。设计方案也偏安全。  

GEO5单桩水平承载力计算方法——Broms method

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 59 次浏览 • 2020-05-12 17:05 • 来自相关话题

        很多工程师对于GEO5单桩模块中的Broms法比较好奇,尤其是在澳大利亚等地做项目时常常会涉及这个方法。所以在这里做一个简单介绍,方便后续大家的使用。        首先请看GEO5帮助文档中关于Broms法的原理介绍:        本身这个方法是比较简单的,但是介于GEO5帮助文档中的这两篇文献很难获得,所以这里就给大家介绍一些其他包含这个方法原理介绍的书籍或论文。        首先在《The Foundation Engineering Handbook》一书在8.3.1章节中,我可以找到相关的公式:     《Foundation Design and Consruciton》一书中,在page122,具体截图如下:             此书的百度链接:https://www.doc88.com/p-5085906011945.html        可能各个书籍或文献中刚度系数的次方有不同,或者是为倒数(β=1/R,η=1/T)表达方式,但是在总体的计算公式中都是一致的。        关于该方法的计算条件中的短桩或中长桩,桩头的约束都可以自己调节。(L≤2R等价lβ≤2,L≤2T等价lη≤2)澳大利亚规范,水平承载力方法选择Broms法       关于软件中的Reese等方法,在相关的文献中均有涉及,在这里就不做过多说明,有兴趣者可以自行查阅文献和书籍。更多问题欢迎随时联系我们获取技术支持! 查看全部
        很多工程师对于GEO5单桩模块中的Broms法比较好奇,尤其是在澳大利亚等地做项目时常常会涉及这个方法。所以在这里做一个简单介绍,方便后续大家的使用。        首先请看GEO5帮助文档中关于Broms法的原理介绍:        本身这个方法是比较简单的,但是介于GEO5帮助文档中的这两篇文献很难获得,所以这里就给大家介绍一些其他包含这个方法原理介绍的书籍或论文。        首先在《The Foundation Engineering Handbook》一书在8.3.1章节中,我可以找到相关的公式:     《Foundation Design and Consruciton》一书中,在page122,具体截图如下:             此书的百度链接:https://www.doc88.com/p-5085906011945.html        可能各个书籍或文献中刚度系数的次方有不同,或者是为倒数(β=1/R,η=1/T)表达方式,但是在总体的计算公式中都是一致的。        关于该方法的计算条件中的短桩或中长桩,桩头的约束都可以自己调节。(L≤2R等价lβ≤2,L≤2T等价lη≤2)澳大利亚规范,水平承载力方法选择Broms法       关于软件中的Reese等方法,在相关的文献中均有涉及,在这里就不做过多说明,有兴趣者可以自行查阅文献和书籍。更多问题欢迎随时联系我们获取技术支持!

GEO5中第二破裂角及土压力计算说明

岩土工程库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 287 次浏览 • 2020-05-09 17:42 • 来自相关话题

GEO5第二破裂角及土压力计算说明1. 库仑土压力公式介绍破裂角概念来自于库仑土压力计算公式,这里需要对库仑土压力公式计算做一个简单介绍。                                              图1 库仑土压力理论基本假设:(1)平面滑动面假设。当墙移动,使墙后填土达到破坏时,填土两个平面同时滑动。一个是沿墙背AB,一个是沿土体内某一滑动面BC,BC与水平面成θ角。这个角就是破裂角,BC面也称第一破裂面。(2)刚体滑动假设。(3)楔体ABC整体处于极限平衡状态。在AB和BC滑动面上,抗剪强度已充分发挥,即滑动面上的剪应力τ均已达抗剪强度τf。(部分文献还验算第二破裂面上的下滑力,抗滑力,这个意思是一样)受力分析:假设滑动土楔自重为W,下滑时受到墙面给予的支撑力E(其反力就是土压力),和滑动面外土体支撑力R,则(1)根据楔体整体处于极限平衡状态的条件,可得知E、R的方向。反力R的方向与BC面的法线成夹角φ(土的内摩擦角);反力E的方向则应与墙背AB面的法线成夹角σ。只是当土体处于主动状态时,为阻止楔体下滑,R、E在法线的下方;被动状态时,为阻止楔体被挤而向上滑动,R、E在法线的上方。(2)根据楔体应满足静力平衡力三角形闭合的条件,可知E、R的大小。(3)求极值,找出真正滑动面,从而得出作用在墙背上的总主动土压力Ea和被动土压力Ep。图2 库仑主动土压力计算图利用正弦定理:2. 坦墙土压力计算图3 坦墙与第二滑动面 2.1. 坦墙概念当σ 查看全部
GEO5第二破裂角及土压力计算说明1. 库仑土压力公式介绍破裂角概念来自于库仑土压力计算公式,这里需要对库仑土压力公式计算做一个简单介绍。                                              图1 库仑土压力理论基本假设:(1)平面滑动面假设。当墙移动,使墙后填土达到破坏时,填土两个平面同时滑动。一个是沿墙背AB,一个是沿土体内某一滑动面BC,BC与水平面成θ角。这个角就是破裂角,BC面也称第一破裂面。(2)刚体滑动假设。(3)楔体ABC整体处于极限平衡状态。在AB和BC滑动面上,抗剪强度已充分发挥,即滑动面上的剪应力τ均已达抗剪强度τf。(部分文献还验算第二破裂面上的下滑力,抗滑力,这个意思是一样)受力分析:假设滑动土楔自重为W,下滑时受到墙面给予的支撑力E(其反力就是土压力),和滑动面外土体支撑力R,则(1)根据楔体整体处于极限平衡状态的条件,可得知E、R的方向。反力R的方向与BC面的法线成夹角φ(土的内摩擦角);反力E的方向则应与墙背AB面的法线成夹角σ。只是当土体处于主动状态时,为阻止楔体下滑,R、E在法线的下方;被动状态时,为阻止楔体被挤而向上滑动,R、E在法线的上方。(2)根据楔体应满足静力平衡力三角形闭合的条件,可知E、R的大小。(3)求极值,找出真正滑动面,从而得出作用在墙背上的总主动土压力Ea和被动土压力Ep。图2 库仑主动土压力计算图利用正弦定理:2. 坦墙土压力计算图3 坦墙与第二滑动面 2.1. 坦墙概念当σ<<φ时,滑面依然可以沿墙背滑动。但当σ≈φ时,就可能出现两种情况。一是墙背较陡,公式依然成立。二是墙背较缓,墙后土体破坏时可能不再沿墙背AB滑动,而是沿图3的BC和BD面滑动,两个面均发生在土中。这种情况,BCD仍处于极限平衡状态,而ABC未达极限平衡,它将贴附于墙背AB上与墙一起移动,故而可以视为墙体的一部分。显然,对于坦墙,库仑公式不能用来直接求出作用在墙背AB面上的土压力,但却可用其求出作用于第二滑动面BC上的土压力Ea’。要注意的是,由于滑动面BC也存在于土中,是土与土之间的摩擦,Ea’与BC面法线的夹角不是σ而应是φ。这样,最终作用于墙背AB面上的主动土压力Ea就是Ea’与三角形土体ABC重力的合力。第二破裂面出现的条件是墙背倾角α大于临界倾斜角αcr。研究表明,αcr=f(σ,φ,β)。可以证明,当σ=φ时,αcr可以用下式表示:若填土面水平,β=0,则以上推论是来自于库仑土压力理论。2.2. 坦墙土压力计算方法对于填土面为平面的坦墙,朗肯与库仑两种土压力理论均可应用。下面对β=0,σ=φ为例,进行说明。图4 坦墙的土压力计算(1)    按库仑理论计算:墙后滑动土楔将以过墙锺C点的竖直面CD面为对称面下滑,两个滑动面BC和B’C与CD夹角都应是45°-φ/2,从而两个滑动面位置均已知,根据库仑理论可以求出作用在BC面上的土压力大小和方向,再与△ABC的重力W(竖向)进行向量求和即为作用在AC上的土压力。图5 主动朗肯状态的变形条件已满足(2)按朗肯理论计算由于滑动楔体BCB’以垂直面CD为对称面,故CD面可以视为无剪应力的光面,符合朗肯的竖直光滑墙背条件。当填土面水平的时候,可按朗肯公式求作用在CD面上的朗肯主动土压力。最后与三角形ABC的土压力求矢量和。2.3. GEO5中的计算理论根据几何关系,可以用va表示第二破裂角和Vas,然后求解出来第二破裂面。在DIN 4085中可以找到类似公式的推导过程。3. 计算异同3.1. GEO5与公式相同之处GEO5中没法直接读取破裂角的大小,故用标注功能,标注破裂角的投影宽,和实际长度,求解正弦值。与李广信土压力学中的公式进行对比。(1)墙踵足够长,第二破裂面交于坡面图6 GEO5中第二破裂面示意图表1 土力学中的公式与GEO5算的结果对比两者的结果在精度允许范围内是一样的。说明:(1)继续加长墙踵宽度,破裂面依然交在坡面,第二破裂角不变。(2)当坡角β=φ时,公式破裂角是0,即破裂角垂直于墙锺。而此时,GEO5的破裂面也是垂直于墙锺。两者理论是等效的。(3)当改变GEO5中的岩土材料的粘聚力,第二破裂角不变。GEO5中的假设也是无粘性土假设,不会换算综合内摩擦角,只是用输入的内摩擦角按无粘性土计算。(4)改变岩土材料中的σ,第二破裂面依然不变。这与土力学中假定σ=φ是一致的。从GEO5中的计算书中可以看到无论σ输入多少,这个值依然和φ相等。这个假设和土力学中的假设一样。3.2. GEO5与土力学公式不同之处3.2.1. 假想墙背的起点不同图7 L型挡墙计算土力学书里的公式是从墙锺B点引直线BE交墙顶于D,BD为假想墙背。判断夹角是否大于临界角。这里是简化的,BE段是简化过的。GEO5是从E点开始引直线,这点有所不同。土力学书中是为了简化计算,多用于注岩考试时计算;在公路设计手册路基第二版和铁路工程设计手册中的假想墙背与GEO5中一致。图8 GEO5中土压力计算原理GEO5中从E处将土压力计算分为两块。①处用第二破裂角的假想墙背,②处用真实墙背。这时,墙背就是挡墙墙踵,岩土材料与结构的摩擦角也用输入的值进行计算。当墙踵较厚的情况下,与土力学中计算的结果会有不同。3.2.2. 假想墙背的终点不同土力学公式假设终点是在墙顶,不会出现第二破裂面交到墙背上。GEO5没有这个限制。对于没有墙踵的挡墙,两者是一致的。对于有墙踵的情况,两者计算方式不同。图9 第二破裂面交于墙背①   、③区域使用真实墙背进行计算,②处使用虚拟墙背进行计算。图10 土力学中的破裂角说明红线是假想墙背,黄线是公式计算的第二破裂面的平移。很明显,这种情况假想墙背夹角不大于临界夹角,不会出现第二破裂面。不考虑第二破裂面的影响。实际情况中是可以出现这种第二破裂面的,G2分析中可以证明有这种破坏。图11 G2分析挡墙时出现的局部第二破裂面4. 结论:(1)两者第二破裂角的计算完全一致。(2)墙踵处土压力计算不同,土力学书中的假设适用于墙踵较薄的情况,对于墙踵较厚的情况,其假设是不合适的。GEO5在处理墙踵时,与公路和铁路路基手册中一致,较为合理。(3)第二破裂面交到墙背上时的计算不同。土力学书中不考虑这种情况,用数值分析软件可以很容易发现这种情况的存在。GEO5的计算更符合实际情况,也更细致。使用的理论的假设、公式前提都一样。不同的是GEO5对公式进行了延伸,能计算更复杂的情况。

EVS快速地质统计实现介绍

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 147 次浏览 • 2020-05-09 13:53 • 来自相关话题

地质模型、污染羽模型、物探模型等均是通过有限样品点采用空间估值方法得到的不确定性模型。地质模型、污染羽模型等的准确性,对于评估项目潜在风险具有非常重要的意义。EVS 2020.5.1版本中增加的「快速地质统计实现」方法可以采用随机函数的方式为我们实现多个等概率的模型,从而帮助我们找到最不利或最有利的情况,从而对项目的风险做出更科学准确的评估。EVS在2020.5.1版本中增加的「快速地质统计实现」(FGR)技术相比于行业标准「高斯地质统计模拟」(GGS)有着非常大幅的优化和提高。关于地质模拟的概念,请参考这里。传统的「高斯地质统计模拟」可以根据计算得到的每个网格节点上的标准差来提供多个实现(可能的情况),以此展示地质统计模型偏离名义预测(无偏预测)的情况。用于实现高斯地质统计模拟的方法需要进行大量的计算,这使得创建一个实现就是需要很长的时间,甚至远远超过了创建名义模型(无偏模型)的时间。另外,这种方法创建的多个实现之间的波动大小和网格大小一致,这使得结果中会产生很多噪音,从而不符合真实的物理世界。EVS的「快速地质统计实现」技术可以很好的克服传统「高斯地质统计模拟」的这些缺点,且可以应用于所有EVS中可创建的真三维模型。利用「快速地质统计实现」技术,我们可以:创建2D和3D分析数据模型(污染羽、物探模型等)的实现创建地层模型的实现 - 需采用克里金或自然临近点法插值创建平滑或非平滑岩性模型的实现创建名义模型时间的一小部分就可以完成所有实现的创建可以人为控制统计涨落的波长和波幅可以为统计涨落的波幅设置简单或三维各向异性「快速地质统计实现」技术提供了另外一种优于EVS "Min/Max (plume) " 技术的不确定性评估工具,原因如下:"Min/Max" 技术仅可用于2D和3D分析数据模型"Min/Max" 技术只能提供整个模型范围内最不利和最有利的情况现实世界中,从统计学的角度不可能出现场地中或模型中每个位置都是最不利或最有利的情况使用「快速地质统计实现」技术可以创建大量更符合真实世界的情况(实现)「快速地质统计实现」技术也可以通过置信度来控制其波动,这点和 "Min/Max" 技术一样「快速地质统计实现」技术可用于EVS中的任何模型类型以下视频展示了一个三维污染羽模型的快速统计实现效果:https://www.bilibili.com/video/BV1jz411q78c 查看全部
地质模型、污染羽模型、物探模型等均是通过有限样品点采用空间估值方法得到的不确定性模型。地质模型、污染羽模型等的准确性,对于评估项目潜在风险具有非常重要的意义。EVS 2020.5.1版本中增加的「快速地质统计实现」方法可以采用随机函数的方式为我们实现多个等概率的模型,从而帮助我们找到最不利或最有利的情况,从而对项目的风险做出更科学准确的评估。EVS在2020.5.1版本中增加的「快速地质统计实现」(FGR)技术相比于行业标准「高斯地质统计模拟」(GGS)有着非常大幅的优化和提高。关于地质模拟的概念,请参考这里。传统的「高斯地质统计模拟」可以根据计算得到的每个网格节点上的标准差来提供多个实现(可能的情况),以此展示地质统计模型偏离名义预测(无偏预测)的情况。用于实现高斯地质统计模拟的方法需要进行大量的计算,这使得创建一个实现就是需要很长的时间,甚至远远超过了创建名义模型(无偏模型)的时间。另外,这种方法创建的多个实现之间的波动大小和网格大小一致,这使得结果中会产生很多噪音,从而不符合真实的物理世界。EVS的「快速地质统计实现」技术可以很好的克服传统「高斯地质统计模拟」的这些缺点,且可以应用于所有EVS中可创建的真三维模型。利用「快速地质统计实现」技术,我们可以:创建2D和3D分析数据模型(污染羽、物探模型等)的实现创建地层模型的实现 - 需采用克里金或自然临近点法插值创建平滑或非平滑岩性模型的实现创建名义模型时间的一小部分就可以完成所有实现的创建可以人为控制统计涨落的波长和波幅可以为统计涨落的波幅设置简单或三维各向异性「快速地质统计实现」技术提供了另外一种优于EVS "Min/Max (plume) " 技术的不确定性评估工具,原因如下:"Min/Max" 技术仅可用于2D和3D分析数据模型"Min/Max" 技术只能提供整个模型范围内最不利和最有利的情况现实世界中,从统计学的角度不可能出现场地中或模型中每个位置都是最不利或最有利的情况使用「快速地质统计实现」技术可以创建大量更符合真实世界的情况(实现)「快速地质统计实现」技术也可以通过置信度来控制其波动,这点和 "Min/Max" 技术一样「快速地质统计实现」技术可用于EVS中的任何模型类型以下视频展示了一个三维污染羽模型的快速统计实现效果:https://www.bilibili.com/video/BV1jz411q78c

地质统计模拟的重要概念

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 105 次浏览 • 2020-05-09 10:53 • 来自相关话题

模拟概念模拟在广义上是指使用模型复制现实的过程。在地质统计中,模拟是随机函数(表面)的实现,其与生成该模拟的样本数据拥有相同的地质统计要素(使用均值、方差和半变异函数来度量)。更具体地说,高斯地质统计模拟 (GGS) 适用于连续数据,并假设数据或数据的变换具有正态(高斯)分布。GGS 所依托的主要假设是数据是静态的 - 均值、方差和空间结构(半变异函数)在数据空间域上不发生改变。GGS 的另一个主要假设是建模的随机函数为多元高斯随机函数。同克里金法相比,GGS 具有优势。由于克里金法是基于数据的局部平均值的,因此,其可生成平滑的输出。另一方面,GGS 生成的局部变异性的制图表达比较好,因为 GGS 将克里金法中丢失的局部变异性重新添加到了其生成的表面中。对于由 GGS 实现添加到特定位置的预测值中的变异性,其平均值为零,这样,很多 GGS 实现的平均值会趋向于克里金预测。下图对此概念进行了说明。各种实现以一组堆叠输出图层的形式表示出来,并且特定坐标位置的值服从高斯分布,其平均值等于该位置的克里金估计值,而扩散程度则由该位置上的克里金法方差给出。特定位置的模拟值的变异性对 GGS 的使用在地统计实际操作中日益呈现出一种趋势,它不是追求获得每个未采样位置的最佳无偏预测结果(正如克里金法所体现的),而是强调对决策分析和风险分析的不确定性的特证描述,这样更适合于呈现数据中的全局趋势 (Deutsch and Journel 1998, Goovaerts 1997)。模拟还会克服克里金估计值中的条件偏差带来的问题(高值区域预测值通常偏低,而低值区域预测值通常偏高)。对于所研究属性的空间分布,地质统计模拟可为其生成多个具有同等可能性的制图表达。可基于这些制图表达来测量未采样位置的不确定性,这些未采样位置在空间上被一起选取,而不是逐个被选取(如同通过克里金法方差进行测量一样)。此外,克里金法方差通常独立于数据值,且通常不能用作估计精度的测量值。另一方面,可以通过使用多个模拟实现(该实现用呈正态分布的输入数据通过简单克里金模型进行构建,即,数据呈正态分布或已使用常态得分变换或其他类型的变换对数据进行了变换)为未采样位置的估计值构建分布来测量估计精度。对于使用估计数据值的风险评估和决策分析而言,这些不确定性的分布很关键。GGS 假设数据呈正态分布,但在实际中,很少会出现这种情况。对数据执行常态得分变换,使得数据符合标准正态分布(均值 = 0,方差 = 1)。然后对此正态分布数据进行模拟,并对结果做反向变换,以便以原始单位获得模拟输出。对正态分布数据使用简单克里金法时,该克里金法所提供的克里金估计值和方差可完全定义研究区域中每个位置的条件分布。这样,您可以在只知道每个位置的这两个参数的情况下绘制随机函数(未知采样表面)的模拟实现,这也是 GGS 基于简单克里金模型和正态分布数据的原因。模拟示例示例 1在世界上的许多城市和地区,空气质量都是令人关注的重要健康指标之一。在美国,众所周知,洛杉矶的空气质量不是很好,分布密集的监控网络每半天就对臭氧、微粒物质和其他污染物等数据进行一次收集。基于此空气质量数据,可获得每种污染物的浓度以及污染物每年超过州空气质量标准和联邦空气质量标准的天数。由于这两个测量值均支持对在某个特定区域内生活进行感染风险的局部评估,因此,每年超过临界阈值的天数可用来建立显示超过阈值概率的内插地图。在本示例中,对 2005 年加利福尼亚州每个监测站臭氧超过阈值的天数做了调查,并通过拟合该数据创建了一个半变异函数。并使用条件模拟生成了多个实现。每个实现都是一个地图,用于表示 2005 年污染物超过阈值的天数。然后对这些实现进行后处理,以估计污染物每年超过州阈值的天数多于 10 天、20 天、30 天、40 天、50 天、60 天和 70 天的概率(所有监测站记录的超过阈值的最大天数为 80 天)。下面的动画显示了生成的南海岸空气盆地地区(其中包括洛杉矶和内陆城市)的臭氧地图。海岸附近的空气质量明显好于内陆地区,主要是因为在这一地区,风向主要是由西向东吹。这类地图可用于确定污染减轻策略的优先级,通过解答诸如“我可以忍受多少污染?”、“生活在某一特定区域我需要忍受多少污染?”等问题, 来研究健康与环境质量之间的关系并帮助人们确定适宜居住的地点。臭氧超标 10 - 70 天。示例 2在很多应用中,都使用与空间相关的变量作为模型的输入(例如,石油工程中的流动模拟)。在此类情况中,模型结果的不确定性是通过以下过程生成大量模拟来进行评估的:1. 为变量模拟大量具有同等可能性的实现。2. 使用模拟变量作为输入来运行模型(通常称为传输函数)。3. 汇总模型运行以评估模型输出的变异性。用来评估模型输出不确定性的模拟输出的统计数据可用来测量模型的不确定性。上述过程的一个实际示例是:为在新墨西哥州东南部成立一个废品隔离试验工场 (WIPP) 作为超铀废物的存储设施而进行的研究。科学家曾对位于地表以下 2000 多英尺的盐矿床进行了评估,以便将其用作废料的潜在存储设施。然而,矿床刚好位于蓄水层之上,因此,担心地下水可能会传输站点泄露的废弃物。为了证明 WIPP 的安全性,科学家不得不说服美国 环境保护局:流经蓄水层中的地下水流速非常之低,污染周围环境的可能性微乎其微。导水系数值决定了蓄水层中的水流流速,并针对拟建的 WIPP 站点附近蓄水层获得了多个此类值。使用以数字方式求解的水文方程为地下水流建模,该方程需要导水系数值,该值在常规格网上进行预测。如果使用了导水系数的克里金估计值,则导水系数值将基于邻近导水系数值的(加权)平均值,而已建模的地下水的流动时间将只会基于这些平均值。由于克里金法将生成平滑地图,所以插值表面会缺少导水系数值极高或极低的区域。要正确地对风险进行分析,科学家必须考虑可能出现的最坏情况,因此需要生成流动时间值的整个概率分布。通过此分布,科学家将能够使用地下水流动时间分布的较低尾值(对应极高流速),而不是平均流动时间,来评估 WIPP 的适宜性。曾使用条件模拟来生成流动时间值的概率分布。废品通过地下水进行传输的概率只是评估 WIPP 适宜性时考虑的众多危及人类健康情形中的一种。复杂风险分析在评估 WIPP 是否适宜进行核废料处理以及使公众和政府监管部门确信其适宜性方面起了很大作用。在长达 20 多年的时间里,在进行了大量的科学研究、公众意见收集以及进行了大量监管工作之后,WIPP 最终于 1999 年 3 月 26 日开始运作。应该生成多少实现?模拟研究的结果不应取决于所生成实现的数量。确定生成多少实现的其中一种方法是:在一小部分数据属性域中对比不同实现数的统计数据(使用子集以节省时间)。随着实现数量的增加,统计数据将趋向于一个固定值。下面的示例中检查的统计数据是第一个分位数和第三个分位数,它们是为美国斯威康星州的一小部分(子集)模拟高程表面(在海平面以上,以英尺为单位)而计算的值。上方的图显示的是前 100 个实现的高程波动。下方的图显示的是 1000 个实现的结果。模拟数量对输出参数值的影响;前 100 个模拟的图形模拟数量对输出参数值的影响;1000 个模拟的图形在本例中,值在大约 20 个模拟之后稳定下来。在很多情况下,至少需要运行 100 个实现才能确定超出阈值的均值和概率所需的足够信息。如果使用数量更多的实现,则可为汇总统计数据和模型输出变量提供更高程度的确定性,但所需计算时间也更长。参考文献Deutsch, C.V., and A. G. Journel. 1998. GSLIB Geostatistical Software Library and User's Guide. 2nd Ed. Oxford University Press, New York, pages 119–122.Goovaerts, P. 1997. Geostatistics for Natural Resource Evaluation. Oxford University Press, New York, pages 369–376. 查看全部
模拟概念模拟在广义上是指使用模型复制现实的过程。在地质统计中,模拟是随机函数(表面)的实现,其与生成该模拟的样本数据拥有相同的地质统计要素(使用均值、方差和半变异函数来度量)。更具体地说,高斯地质统计模拟 (GGS) 适用于连续数据,并假设数据或数据的变换具有正态(高斯)分布。GGS 所依托的主要假设是数据是静态的 - 均值、方差和空间结构(半变异函数)在数据空间域上不发生改变。GGS 的另一个主要假设是建模的随机函数为多元高斯随机函数。同克里金法相比,GGS 具有优势。由于克里金法是基于数据的局部平均值的,因此,其可生成平滑的输出。另一方面,GGS 生成的局部变异性的制图表达比较好,因为 GGS 将克里金法中丢失的局部变异性重新添加到了其生成的表面中。对于由 GGS 实现添加到特定位置的预测值中的变异性,其平均值为零,这样,很多 GGS 实现的平均值会趋向于克里金预测。下图对此概念进行了说明。各种实现以一组堆叠输出图层的形式表示出来,并且特定坐标位置的值服从高斯分布,其平均值等于该位置的克里金估计值,而扩散程度则由该位置上的克里金法方差给出。特定位置的模拟值的变异性对 GGS 的使用在地统计实际操作中日益呈现出一种趋势,它不是追求获得每个未采样位置的最佳无偏预测结果(正如克里金法所体现的),而是强调对决策分析和风险分析的不确定性的特证描述,这样更适合于呈现数据中的全局趋势 (Deutsch and Journel 1998, Goovaerts 1997)。模拟还会克服克里金估计值中的条件偏差带来的问题(高值区域预测值通常偏低,而低值区域预测值通常偏高)。对于所研究属性的空间分布,地质统计模拟可为其生成多个具有同等可能性的制图表达。可基于这些制图表达来测量未采样位置的不确定性,这些未采样位置在空间上被一起选取,而不是逐个被选取(如同通过克里金法方差进行测量一样)。此外,克里金法方差通常独立于数据值,且通常不能用作估计精度的测量值。另一方面,可以通过使用多个模拟实现(该实现用呈正态分布的输入数据通过简单克里金模型进行构建,即,数据呈正态分布或已使用常态得分变换或其他类型的变换对数据进行了变换)为未采样位置的估计值构建分布来测量估计精度。对于使用估计数据值的风险评估和决策分析而言,这些不确定性的分布很关键。GGS 假设数据呈正态分布,但在实际中,很少会出现这种情况。对数据执行常态得分变换,使得数据符合标准正态分布(均值 = 0,方差 = 1)。然后对此正态分布数据进行模拟,并对结果做反向变换,以便以原始单位获得模拟输出。对正态分布数据使用简单克里金法时,该克里金法所提供的克里金估计值和方差可完全定义研究区域中每个位置的条件分布。这样,您可以在只知道每个位置的这两个参数的情况下绘制随机函数(未知采样表面)的模拟实现,这也是 GGS 基于简单克里金模型和正态分布数据的原因。模拟示例示例 1在世界上的许多城市和地区,空气质量都是令人关注的重要健康指标之一。在美国,众所周知,洛杉矶的空气质量不是很好,分布密集的监控网络每半天就对臭氧、微粒物质和其他污染物等数据进行一次收集。基于此空气质量数据,可获得每种污染物的浓度以及污染物每年超过州空气质量标准和联邦空气质量标准的天数。由于这两个测量值均支持对在某个特定区域内生活进行感染风险的局部评估,因此,每年超过临界阈值的天数可用来建立显示超过阈值概率的内插地图。在本示例中,对 2005 年加利福尼亚州每个监测站臭氧超过阈值的天数做了调查,并通过拟合该数据创建了一个半变异函数。并使用条件模拟生成了多个实现。每个实现都是一个地图,用于表示 2005 年污染物超过阈值的天数。然后对这些实现进行后处理,以估计污染物每年超过州阈值的天数多于 10 天、20 天、30 天、40 天、50 天、60 天和 70 天的概率(所有监测站记录的超过阈值的最大天数为 80 天)。下面的动画显示了生成的南海岸空气盆地地区(其中包括洛杉矶和内陆城市)的臭氧地图。海岸附近的空气质量明显好于内陆地区,主要是因为在这一地区,风向主要是由西向东吹。这类地图可用于确定污染减轻策略的优先级,通过解答诸如“我可以忍受多少污染?”、“生活在某一特定区域我需要忍受多少污染?”等问题, 来研究健康与环境质量之间的关系并帮助人们确定适宜居住的地点。臭氧超标 10 - 70 天。示例 2在很多应用中,都使用与空间相关的变量作为模型的输入(例如,石油工程中的流动模拟)。在此类情况中,模型结果的不确定性是通过以下过程生成大量模拟来进行评估的:1. 为变量模拟大量具有同等可能性的实现。2. 使用模拟变量作为输入来运行模型(通常称为传输函数)。3. 汇总模型运行以评估模型输出的变异性。用来评估模型输出不确定性的模拟输出的统计数据可用来测量模型的不确定性。上述过程的一个实际示例是:为在新墨西哥州东南部成立一个废品隔离试验工场 (WIPP) 作为超铀废物的存储设施而进行的研究。科学家曾对位于地表以下 2000 多英尺的盐矿床进行了评估,以便将其用作废料的潜在存储设施。然而,矿床刚好位于蓄水层之上,因此,担心地下水可能会传输站点泄露的废弃物。为了证明 WIPP 的安全性,科学家不得不说服美国 环境保护局:流经蓄水层中的地下水流速非常之低,污染周围环境的可能性微乎其微。导水系数值决定了蓄水层中的水流流速,并针对拟建的 WIPP 站点附近蓄水层获得了多个此类值。使用以数字方式求解的水文方程为地下水流建模,该方程需要导水系数值,该值在常规格网上进行预测。如果使用了导水系数的克里金估计值,则导水系数值将基于邻近导水系数值的(加权)平均值,而已建模的地下水的流动时间将只会基于这些平均值。由于克里金法将生成平滑地图,所以插值表面会缺少导水系数值极高或极低的区域。要正确地对风险进行分析,科学家必须考虑可能出现的最坏情况,因此需要生成流动时间值的整个概率分布。通过此分布,科学家将能够使用地下水流动时间分布的较低尾值(对应极高流速),而不是平均流动时间,来评估 WIPP 的适宜性。曾使用条件模拟来生成流动时间值的概率分布。废品通过地下水进行传输的概率只是评估 WIPP 适宜性时考虑的众多危及人类健康情形中的一种。复杂风险分析在评估 WIPP 是否适宜进行核废料处理以及使公众和政府监管部门确信其适宜性方面起了很大作用。在长达 20 多年的时间里,在进行了大量的科学研究、公众意见收集以及进行了大量监管工作之后,WIPP 最终于 1999 年 3 月 26 日开始运作。应该生成多少实现?模拟研究的结果不应取决于所生成实现的数量。确定生成多少实现的其中一种方法是:在一小部分数据属性域中对比不同实现数的统计数据(使用子集以节省时间)。随着实现数量的增加,统计数据将趋向于一个固定值。下面的示例中检查的统计数据是第一个分位数和第三个分位数,它们是为美国斯威康星州的一小部分(子集)模拟高程表面(在海平面以上,以英尺为单位)而计算的值。上方的图显示的是前 100 个实现的高程波动。下方的图显示的是 1000 个实现的结果。模拟数量对输出参数值的影响;前 100 个模拟的图形模拟数量对输出参数值的影响;1000 个模拟的图形在本例中,值在大约 20 个模拟之后稳定下来。在很多情况下,至少需要运行 100 个实现才能确定超出阈值的均值和概率所需的足够信息。如果使用数量更多的实现,则可为汇总统计数据和模型输出变量提供更高程度的确定性,但所需计算时间也更长。参考文献Deutsch, C.V., and A. G. Journel. 1998. GSLIB Geostatistical Software Library and User's Guide. 2nd Ed. Oxford University Press, New York, pages 119–122.Goovaerts, P. 1997. Geostatistics for Natural Resource Evaluation. Oxford University Press, New York, pages 369–376.

EVS演示文件介绍

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 58 次浏览 • 2020-05-09 09:27 • 来自相关话题

EVS演示文件(EVS Persentations)是2020.5.1版本新增的一种可供用户对地质模型进行编辑和后处理的单个模型文件。这种模型文件仅允许EVS网络版和年费版用户生成。EVS演示文件可用EVS试用版直接打开,无需任何许可证。例如,打开EVS演示文件后,你可以进行以下操作:设置污染羽或物探场的筛选阈值改变Z轴放大倍数和炸开模型修改切剖面或开挖的位置自定义需要切割的围栅剖面(fence)的位置导出所有支持格式的EVS模型其他几乎所有可以在EVS中进行的后处理操作EVS演示文件中默认包含了一些最常用的操作,同时,生成EVS演示文件的用户还可以自定义运行在EVS演示文件中进行的操作。以下不到2分钟的视频简单展示了EVS演示文件的效果。https://www.bilibili.com/video/BV11T4y137kX?rt=V%2FymTlOu4ow%2Fy4xxNWPUZ4cZ93Tauhrq2uso7OBY9Cw%3D 查看全部
EVS演示文件(EVS Persentations)是2020.5.1版本新增的一种可供用户对地质模型进行编辑和后处理的单个模型文件。这种模型文件仅允许EVS网络版和年费版用户生成。EVS演示文件可用EVS试用版直接打开,无需任何许可证。例如,打开EVS演示文件后,你可以进行以下操作:设置污染羽或物探场的筛选阈值改变Z轴放大倍数和炸开模型修改切剖面或开挖的位置自定义需要切割的围栅剖面(fence)的位置导出所有支持格式的EVS模型其他几乎所有可以在EVS中进行的后处理操作EVS演示文件中默认包含了一些最常用的操作,同时,生成EVS演示文件的用户还可以自定义运行在EVS演示文件中进行的操作。以下不到2分钟的视频简单展示了EVS演示文件的效果。https://www.bilibili.com/video ... %253D

重磅更新!EVS 2020.5.1版本发布

库仑产品库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 74 次浏览 • 2020-05-09 09:14 • 来自相关话题

许可证相关年费版许可证(Enterprise License)和网络版许可证(Floating License)的用户需要先卸载当前许可证服务(License Server),然后安装并配置新的通用许可证服务(Universal License Server)。新的许可证服务支持EVS和MVS的所有旧版本。之前的许可证服务无法运行2020.5.1版本。新增功能EVS 2020.5.1版本增加了很多重要功能,其中最主要的有:EVS演示模式(Presentation Mode):年费版(Enterprise License)和网络版(Floating License)用户可创建具有演示模式的项目,在该模式下客户或业主不需要EVS许可证即可查看三维模型并修改模型参数。关于演示模式的视频演示介绍请点击这里。快速地质统计实现(Fast Geostatistical Realization,简称FGR)技术:该技术是高斯地质统计模拟技术的扩展,可用于地层建模、岩性建模和二三维分析数据建模。新版例题库(Studio Projects)中加入了一些针对该功能的演示例题。该技术大大增强了我们对空间真三维模型不确定性的评价,可以更加有效的避免潜在的风险,进行更加科学的风险评价。关于「快速地质统计实现」技术的详细介绍请点击这里。新增两种地质数据文件格式,能够显著提高平滑岩性建模的效率和效果。LSDV(Lithology Screen Data Value)文件格式是PGF文件格式的升级版,不仅可用于非垂直的钻孔数据,也可用于具有间隔的钻孔数据(即钻孔某些段岩性缺失)。LPDV(Lithology Point Data Value)文件格式支持将地质数据作为点数据(相对于段数据而言)输入。通过这种方式,可以将地质填图数据用于平滑岩性建模。eff和efb格式中增加cell_set data属性,当同一个set中材料的属性一样时,例如材料ID、地层ID、岩土力学参数等,可以使用cell_set data。相比于使用cell data,cell_set data可以大幅减小模型文件的大小。EVS自带例题(Studio Projects)做了大幅增加,更新后自带例题数量近450个,而2016年8月版本的例题数量还不到200个。 查看全部
许可证相关年费版许可证(Enterprise License)和网络版许可证(Floating License)的用户需要先卸载当前许可证服务(License Server),然后安装并配置新的通用许可证服务(Universal License Server)。新的许可证服务支持EVS和MVS的所有旧版本。之前的许可证服务无法运行2020.5.1版本。新增功能EVS 2020.5.1版本增加了很多重要功能,其中最主要的有:EVS演示模式(Presentation Mode):年费版(Enterprise License)和网络版(Floating License)用户可创建具有演示模式的项目,在该模式下客户或业主不需要EVS许可证即可查看三维模型并修改模型参数。关于演示模式的视频演示介绍请点击这里。快速地质统计实现(Fast Geostatistical Realization,简称FGR)技术:该技术是高斯地质统计模拟技术的扩展,可用于地层建模、岩性建模和二三维分析数据建模。新版例题库(Studio Projects)中加入了一些针对该功能的演示例题。该技术大大增强了我们对空间真三维模型不确定性的评价,可以更加有效的避免潜在的风险,进行更加科学的风险评价。关于「快速地质统计实现」技术的详细介绍请点击这里。新增两种地质数据文件格式,能够显著提高平滑岩性建模的效率和效果。LSDV(Lithology Screen Data Value)文件格式是PGF文件格式的升级版,不仅可用于非垂直的钻孔数据,也可用于具有间隔的钻孔数据(即钻孔某些段岩性缺失)。LPDV(Lithology Point Data Value)文件格式支持将地质数据作为点数据(相对于段数据而言)输入。通过这种方式,可以将地质填图数据用于平滑岩性建模。eff和efb格式中增加cell_set data属性,当同一个set中材料的属性一样时,例如材料ID、地层ID、岩土力学参数等,可以使用cell_set data。相比于使用cell data,cell_set data可以大幅减小模型文件的大小。EVS自带例题(Studio Projects)做了大幅增加,更新后自带例题数量近450个,而2016年8月版本的例题数量还不到200个。

GEO5海外规范地震系数设置

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 102 次浏览 • 2020-04-21 09:20 • 来自相关话题

       很多用户在使用GEO5海外规范进行计算,当考虑到地震作用时常常会出现输入问题。主要的原因是受中国规范输入惯性思维影响,在这里具体讲解区别,方便后续大家的继续使用。       当我们选择中国规范进行计算的时候,通常考虑地震时拟静力法输入的参数为:地震设防烈度(加速度),如7度(0.15g).但是当我们切换到海外规范时,地震的输入变为:水平地震系数Kh和竖向地震系数Kv。        这时候受中国规范填写方式的习惯,或由于概念的混淆。以7度(0.15g)为例,很多工程师实际上直接将0.15作为水平地震系数填入。这样填写是有问题的。参照《水工建筑物抗震设计标准》中关于拟静力法的计算,我们还需要考虑【地震作用的效应折减系数】,规范中取值为0.25。故而实际上我们在使用海外规范填写水平地震系数的值的时候应该是0.15*0.25=0.0375(以7度0.15g为例),至于竖向地震系数的输入,大家同样可以参照《水工建筑物抗震设计标准》,这里不再赘述。       但是这里有两个问题:(1)【地震作用的效应折减系数】取0.25是中国规范中规定的,但是实际在其他国家计算并不是采用固定的折减系数;(2)同时对应的场地地震分区表达方式也有所不同。下面进行更深入地介绍。     (1) 以UBC规范为例,对于地震分区可以参见Section1629中1629.4.2介绍,可以查阅美国地震分区:       对于世界范围的地震分区,可见DVISION III,Section 1653.       这里我们可以看见,海外的表示方法和国内有比较大的差别,所以很多情况下不能草率等同。这里可以介绍大家一篇文献:《美国UBC规范之地震荷载介绍》,徐松波等。文献中总结了中国规范和美标关于地震分区的差异性。       通过这个文献我们能够比较快速地把陌生表达方式转化为我们熟悉地表达方式,具体感兴趣想要了解的工程师可以自行查阅该文献。      (2)弄清楚地震分区的对应关系之后,我们接下来需要讨论的是【地震作用的效应折减系数】的取值。       中国规范中采用拟静力法时通常取值0.25,但是在美标中采用拟静力法时的取值并非一个固定值,而是一个与震级M和震源距R相关的函数。参考文献:《中美边坡拟静力稳定分析方法的对比研究》,杨昕光等。但由于其方法计算起来需要考虑的参数众多,计算稍显复杂。       故而在实际工程中,审核时允许采用0.25的常数折减系数就会简单很多。若不允许还需要依照当地规范进行详细计算。       以上便是使用GEO5海外规范在填写地震系数时的一些注意点和其原理。希望能够给大家使用软件提供一定的帮助。      查看全部
       很多用户在使用GEO5海外规范进行计算,当考虑到地震作用时常常会出现输入问题。主要的原因是受中国规范输入惯性思维影响,在这里具体讲解区别,方便后续大家的继续使用。       当我们选择中国规范进行计算的时候,通常考虑地震时拟静力法输入的参数为:地震设防烈度(加速度),如7度(0.15g).但是当我们切换到海外规范时,地震的输入变为:水平地震系数Kh和竖向地震系数Kv。        这时候受中国规范填写方式的习惯,或由于概念的混淆。以7度(0.15g)为例,很多工程师实际上直接将0.15作为水平地震系数填入。这样填写是有问题的。参照《水工建筑物抗震设计标准》中关于拟静力法的计算,我们还需要考虑【地震作用的效应折减系数】,规范中取值为0.25。故而实际上我们在使用海外规范填写水平地震系数的值的时候应该是0.15*0.25=0.0375(以7度0.15g为例),至于竖向地震系数的输入,大家同样可以参照《水工建筑物抗震设计标准》,这里不再赘述。       但是这里有两个问题:(1)【地震作用的效应折减系数】取0.25是中国规范中规定的,但是实际在其他国家计算并不是采用固定的折减系数;(2)同时对应的场地地震分区表达方式也有所不同。下面进行更深入地介绍。     (1) 以UBC规范为例,对于地震分区可以参见Section1629中1629.4.2介绍,可以查阅美国地震分区:       对于世界范围的地震分区,可见DVISION III,Section 1653.       这里我们可以看见,海外的表示方法和国内有比较大的差别,所以很多情况下不能草率等同。这里可以介绍大家一篇文献:《美国UBC规范之地震荷载介绍》,徐松波等。文献中总结了中国规范和美标关于地震分区的差异性。       通过这个文献我们能够比较快速地把陌生表达方式转化为我们熟悉地表达方式,具体感兴趣想要了解的工程师可以自行查阅该文献。      (2)弄清楚地震分区的对应关系之后,我们接下来需要讨论的是【地震作用的效应折减系数】的取值。       中国规范中采用拟静力法时通常取值0.25,但是在美标中采用拟静力法时的取值并非一个固定值,而是一个与震级M和震源距R相关的函数。参考文献:《中美边坡拟静力稳定分析方法的对比研究》,杨昕光等。但由于其方法计算起来需要考虑的参数众多,计算稍显复杂。       故而在实际工程中,审核时允许采用0.25的常数折减系数就会简单很多。若不允许还需要依照当地规范进行详细计算。       以上便是使用GEO5海外规范在填写地震系数时的一些注意点和其原理。希望能够给大家使用软件提供一定的帮助。     

库仑地基固结沉降分析解决方案(GEO5&G2)

岩土工程库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 103 次浏览 • 2020-04-20 23:33 • 来自相关话题

       针对地基固结沉降分析这类问题,在库仑的各产品中,主要有两款软件可以采用,分别是GEO5和Optum G2, 而GEO5中还包含了两个模块,地基固结沉降分析模块及有限元固结分析模块都可以进行分析,所以库仑给各位工程师提供了三种解决方案,不同模块功能略有差异,本文将对三个模块的使用做一简单介绍。1、GEO5地基固结沉降分析模块       GEO5地基固结沉降分析模块基于太沙基的一维固结理论,支持导入DXF文件快速建模,可以得到变形计算深度、地基总沉降、任意加载时间下的固结度和沉降值等结果。如果是分析简单的问题,一维的问题,只关注沉降和固结度的话,推荐使用此模块。      该模块总沉降的计算都是基于分层总和法,具体到参数的选取又包含了7种分析方法,其中压缩模量法和压缩指数法(e-logp曲线)在国内比较常用,至于另外一种国内常用的e-p曲线方法我们也在开发中。另外荷兰规范NEN(Buismann, Ladd)法是这几种方法中唯一可以同时考虑主固结沉降和次固结沉降的方法,而且还能计算超固结土。不同方法的详细介绍参考解读GEO5中计算地基固结沉降的方法。       地基固结沉降分析模块计算变形计算深度时考虑两方面的因素,一是确定变形计算深度的方法,比如国内常用应力比法,国外用结构强度理论。另外用户还可以输入不可压缩地基的深度,如果用户输入了不可压缩地基,那么软件会将两方面因素确定的较小值作为最终的变形计算深度。       需要说明的是,软件第一个工况始终计算的是初始应力,所以要实现固结分析,需要在第二个及之后的工况中通过填方或者施加超载,才能形成附加应力。       在地基固结沉降分析模块中可以得到任意时间下的沉降值:可以得到不同工况的孔隙水压力分布:还可以得到地表处固结度随时间的变化曲线:       需要注意的是,开始分析之前,在最后一个工况中需要勾选复选框后,软件才能进行固结分析计算。在第一个工况之后的工况中软件可以考虑地下水位变化、填方及荷载的变化对固结和沉降的影响。2、GEO5有限元地基固结分析模块       GEO5有限元模块可以进行固结分析,所采用的理论是Boit固结理论,该理论考虑了应力应变和渗流的耦合,所以可以分析一些太沙基一维固结理论无法分析的问题,比如加筋土地基的固结问题。另外有限元是二维分析,可以得到更多的应力应变和孔隙水压力的计算结果,所以如果是分析较复杂的问题,涉及二维的问题,建议使用该模块。       与一维固结分析不同,GEO5有限元固结分析可以得到回填土自身的沉降变形:还可以得到地基水平方向的位移:       与地基固结沉降分析模块不同,在有限元中,不需要指定确定变形计算深度的分析方法,也不需要指定最后一个工况计算总沉降,整个过程,只需要输入工况持续的时间,即可计算任意时刻的变形。此外,GEO5有限元可以采用接触面来模拟排水板,模拟过程可参考GEO5如何模拟有排水板的固结分析:       使用有限元分析,理论更加严格,也可以得到更多的结果,但是分析过程相较于地基固结沉降分析会更加耗时。3、Optum G2固结分析       Optum G2 是库仑的另一款数值分析软件,可以直接进行固结分析,所依据的理论也是Boit固结理论,而且软件也支持DXF文件导入建模。最重要的是,除了基本的固结分析,G2还能计算固结对地基承载力的影响以及填方边坡稳定性等。所以如果是分析复杂问题,还需要对固结地基进行下一步分析的话,推荐使用G2。       G2的固结分析可以实现任意时间土体固结度的计算,此时需要将分析目标设置为固结时间:也能计算达到任意固结度所需要的时间,此时将分析目标设置为某一固结度:        在进行了固结分析之后,可以直接使用G2的极限分析方法,分析不同固结情况下的地基承载力:以及分析不同阶段填方边坡稳定性:也可以在G2中添加排水板:       综上,针对具体的工程问题,用户可以根据实际情况选取合适的模块进行分析。       关于GEO5的地基固结沉降分析模块及有限元固结分析的详细介绍,可以点击此处查看视频教程。关于G2的固结分析及应用,可以点击此处查看视频教程。 查看全部
       针对地基固结沉降分析这类问题,在库仑的各产品中,主要有两款软件可以采用,分别是GEO5和Optum G2, 而GEO5中还包含了两个模块,地基固结沉降分析模块及有限元固结分析模块都可以进行分析,所以库仑给各位工程师提供了三种解决方案,不同模块功能略有差异,本文将对三个模块的使用做一简单介绍。1、GEO5地基固结沉降分析模块       GEO5地基固结沉降分析模块基于太沙基的一维固结理论,支持导入DXF文件快速建模,可以得到变形计算深度、地基总沉降、任意加载时间下的固结度和沉降值等结果。如果是分析简单的问题,一维的问题,只关注沉降和固结度的话,推荐使用此模块。      该模块总沉降的计算都是基于分层总和法,具体到参数的选取又包含了7种分析方法,其中压缩模量法和压缩指数法(e-logp曲线)在国内比较常用,至于另外一种国内常用的e-p曲线方法我们也在开发中。另外荷兰规范NEN(Buismann, Ladd)法是这几种方法中唯一可以同时考虑主固结沉降和次固结沉降的方法,而且还能计算超固结土。不同方法的详细介绍参考解读GEO5中计算地基固结沉降的方法。       地基固结沉降分析模块计算变形计算深度时考虑两方面的因素,一是确定变形计算深度的方法,比如国内常用应力比法,国外用结构强度理论。另外用户还可以输入不可压缩地基的深度,如果用户输入了不可压缩地基,那么软件会将两方面因素确定的较小值作为最终的变形计算深度。       需要说明的是,软件第一个工况始终计算的是初始应力,所以要实现固结分析,需要在第二个及之后的工况中通过填方或者施加超载,才能形成附加应力。       在地基固结沉降分析模块中可以得到任意时间下的沉降值:可以得到不同工况的孔隙水压力分布:还可以得到地表处固结度随时间的变化曲线:       需要注意的是,开始分析之前,在最后一个工况中需要勾选复选框后,软件才能进行固结分析计算。在第一个工况之后的工况中软件可以考虑地下水位变化、填方及荷载的变化对固结和沉降的影响。2、GEO5有限元地基固结分析模块       GEO5有限元模块可以进行固结分析,所采用的理论是Boit固结理论,该理论考虑了应力应变和渗流的耦合,所以可以分析一些太沙基一维固结理论无法分析的问题,比如加筋土地基的固结问题。另外有限元是二维分析,可以得到更多的应力应变和孔隙水压力的计算结果,所以如果是分析较复杂的问题,涉及二维的问题,建议使用该模块。       与一维固结分析不同,GEO5有限元固结分析可以得到回填土自身的沉降变形:还可以得到地基水平方向的位移:       与地基固结沉降分析模块不同,在有限元中,不需要指定确定变形计算深度的分析方法,也不需要指定最后一个工况计算总沉降,整个过程,只需要输入工况持续的时间,即可计算任意时刻的变形。此外,GEO5有限元可以采用接触面来模拟排水板,模拟过程可参考GEO5如何模拟有排水板的固结分析:       使用有限元分析,理论更加严格,也可以得到更多的结果,但是分析过程相较于地基固结沉降分析会更加耗时。3、Optum G2固结分析       Optum G2 是库仑的另一款数值分析软件,可以直接进行固结分析,所依据的理论也是Boit固结理论,而且软件也支持DXF文件导入建模。最重要的是,除了基本的固结分析,G2还能计算固结对地基承载力的影响以及填方边坡稳定性等。所以如果是分析复杂问题,还需要对固结地基进行下一步分析的话,推荐使用G2。       G2的固结分析可以实现任意时间土体固结度的计算,此时需要将分析目标设置为固结时间:也能计算达到任意固结度所需要的时间,此时将分析目标设置为某一固结度:        在进行了固结分析之后,可以直接使用G2的极限分析方法,分析不同固结情况下的地基承载力:以及分析不同阶段填方边坡稳定性:也可以在G2中添加排水板:       综上,针对具体的工程问题,用户可以根据实际情况选取合适的模块进行分析。       关于GEO5的地基固结沉降分析模块及有限元固结分析的详细介绍,可以点击此处查看视频教程。关于G2的固结分析及应用,可以点击此处查看视频教程。

用texture geology贴图出现一张图重复贴在地层中怎么处理?

库仑产品库仑孔工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 72 次浏览 • 2020-04-17 15:11 • 来自相关话题