项目名称：某路堤挡墙项目使用软件：悬臂式挡土墙设计+群桩设计+土质边坡稳定性分析设计方案：挡墙墙身10m，墙后填土6m。 项目特点：悬臂式挡墙采用群桩基础，并且墙后有6m高填土。软件优势：「悬臂式挡土墙设计」可直接调用「群桩设计」与「土质边坡稳定性分析」，大大提高效率。基本思路：拆分结构，分别计算，宏观把控整体稳定性。计算结果：一、倾覆滑移验算 倾覆滑移稳定性验算倾覆滑移验算 满足要求二、承载力验算名称 : 分析工况阶段 : 1截面抗弯+抗压验算：钢筋数量20 钢筋直径32.0 mm; 保护层厚度 70.0 mm结构类型 (配筋率) : 按柱计算配筋率r = 3.200 % > 0.550 % = r min荷载 : N = -5013.22 kN (受压) ; M = 1202.15 kNm承载力 : Nu = -5843.69 kN; Mu = 1401.29 kNm桩配筋设计 满足要求截面抗剪验算：剪力筋 - 直径 14.0 mm; 间距 12.0 mm截面受剪承载力设计值: Vu = 957.57kN > 951.05 kN = V截面满足要求。三、截面强度验算墙身验算(墙址墙踵台阶顶截面)截面强度验算和配筋验算钢筋数量120 钢筋直径32.0 mm, 钢筋保护层50.0 mm截面宽度=12.00m截面高度=3.97m 配筋率r=0.21%>0.20%=rmin中和轴位置x/b1=0.25m16753.97kN=V截面受弯承载力设计值Mu=131973.51kNm>82835.75kNm=M 截面满足要求。四、整体稳定性验算名称 :分析工况阶段 : 1-1自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (不平衡推力法(隐式))安全系数 = 1.47 > 1.30边坡稳定性 满足要求名称 : 分析工况阶段 : 1-2自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (不平衡推力法(隐式))安全系数 = 3.75 > 1.30边坡稳定性 满足要求 查看全部

例题源文件：桩土挤出-土拱效应01.zip土拱效应是岩土工程中一个很普遍的现象。在土力学领域，土拱是用来描述应力转移的一种现象，这种应力转移是通过土体抗剪强度的发挥而实现的。太沙基(1936)通过活动门试验证实了土拱效应的存在。土拱作用是指支撑刚度较大而围护结构刚度较小，墙后土压力局部增大的现象。局部土体产生移动，而其余部分保持原来的位置不动，土中的这种相对运动受到土体抗剪强度的阻抗，使移动部分土体的压力减小，而不动部分上的压力增加。为了能够更直观的弄清楚桩土挤出时的土拱效应，通过南京库仑公司旗下的岩土分析软件OptumG2进行了模拟，模拟分析采用的是「极限分析法」。注：关于什么是极限分析，以及极限分析的优势，请参考：http://www.wen.kulunsoft.com/dochelp/160如图1所示为俯视图下的桩土模型，上方添加的是乘数分布荷载（乘数分布荷载是指从初始值逐渐增加到结构破坏时对应的破坏荷载（极限荷载）），用来模拟土压力；土体采用Mohr-Coulomb本构模型「可塑黏土-MC」，黏聚力 c = 10kPa，内摩擦角 Φ = 20°，重度取0（俯视图上竖向上没有土体重力作用）；桩采用刚体材料来模拟，重度同样取0，桩径为2m，桩间距为10m。图1 俯视图下的桩土模型在模型的左右两侧和桩的四周设置边界条件，桩土接触面采用剪切节理来模拟桩土相互接触作用。在物理性质上，可以认为「剪切节理」是一种无限薄的实体材料。在OptumG2中，接触面即是采用这种方法模拟的，因此，适用于实体材料的参数均适用于「剪切节理」。在本模型中，我们采用的是「软塑黏土-MC」来模拟的接触面。为了能够更好的划分网格，在桩的下方接触点处采用扇形网格，同时设置桩周网格的大小为0.1m，如图1所示。采用极限分析法进行分析，对工况阶段进行计算，得到下限乘数，即荷载为92.17kN/m2。分析结果默认显示的是网格划分结果，如图2所示。OptumG2 中并不需要在单独的工况阶段中划分网格，网格划分是自动包含在分析过程中的。剪切耗散图如图3所示，可以看到桩土挤出时的土拱效应非常明显。图2 网格划分图图3 剪切耗散云图（上）和土体挤出破坏（下）为了考虑到土压力的分布规律，我们将模型的尺寸加长，即乘数分布荷载作用面距离桩的距离加大（模型如图4所示），再次采用极限分析法进行了模拟分析。图4 尺寸修改后的桩土模型对尺寸修改之后的模型进行分析之后，得到的极限荷载为92.18kN/m2，与之前得到的结果92.17kN/m2基本保持一致。尺寸修改之后的模型网格划分图和剪切耗散图分别如图5和6所示。图5 尺寸修改之后的模型网格划分图图6 尺寸修改之后的模型剪切耗散云图得到桩土挤出时的极限荷载，我们就可以对土体是否从桩间挤出进行判断了。对于均质土，土压力的分布通常我们假设是三角形分布的，而此处我们得到的乘数荷载在沿桩长方向上实际上上是均匀分布的，如图7所示。图7 矩形分布和三角形分布的土压力虽然，两者的分布不同，但是我们可以对其合力进行比较，且这种近似是合理的。如图7，若三角形分布底端处的土压力大于矩形分布，根据极限分析结果，那么底端处的土体就会从桩间挤出，但是由于底端处上方的土体受到的土压力小于矩形分布，由于相对运动的影响，所以底端处的土体还会受到上方土体的摩擦力作用，从而导致土压力重分布，即底端处的土压力将由上部土体分担一部分，如图8所示。因此，近似比较两种不同分布合力的方法是合理的。图8 沿桩长方向上土体相对运动引起的土压力重分布机理假设基坑深度H = 8m，土层为均质的可塑黏土，黏聚力 c = 10kPa，内摩擦角 Φ = 20°，重度 γ = 20kN/m3。采用GEO5岩土软件的土压力计算模块，求得土压力合力：（土压力分布如图9所示）Ea = 211.75 kN/m而模拟得到的乘数荷载合力为：E = 92.04 kN/m2×8 m = 736.32 kN/m可以看出：E > 1.3Ea由此可以判断，此时土体并不会从桩间挤出。注：这里取安全系数为1.3。图9 土压力分布图 查看全部

项目名称：四川某大坝堤防使用软件：GEO5重力式挡土墙设计设计方案：异形挡墙高10m 软件优势：1.[墙身截面尺寸]已列出常用挡墙截面，本案例用户可以通过点击进行自定义挡墙截面。2.软件可设置墙后填土，理论计算更符合实际情况。3.当挡土墙基地偏心距为负时，GEO5将其考虑为0是合理且符合工程实际。处理原因：针对上述第三点优势，软件主要考虑以下三个原因：1.地基承载力如果不满足要求，一定是墙前地基首先发生破坏。2.偏心距为负对抗倾覆有利。3.偏心距为负时墙后土压力将大于主动土压力，偏心距不可能为负。过程与结果：一、倾覆滑移稳定性验算倾覆稳定性验算抗倾覆力矩Mres=1960.12kNm/m倾覆力矩Movr=233.94kNm/m安全系数 = 8.38 > 1.60倾覆稳定性验算 满足要求滑移稳定性验算抗滑力(平行基底)Hres=516.82kN/m滑动力(平行基底)Hact=61.89kN/m安全系数 = 8.35 > 1.30滑移稳定性验算 满足要求倾覆滑移验算 满足要求二、承载力验算 注：详见GEO5挡墙中基底偏心距为负时取零的说明。三、截面强度验算离墙顶0.10 m处施工缝的截面强度验算截面高度 h = 0.54 m截面受剪承载力设计值Vu=415.80kN/m>0.02kN/m=V截面受压承载力设计值Nu=4337.73kN/m>1.70kN/m=N截面受弯承载力设计值Mu=0.46kNm/m>0.01kNm/m=M截面承载力 满足要求四、外部稳定性验算边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))滑面上下滑力的总和 :Fa =535.48kN/m滑面上抗滑力的总和 :Fp =1061.86kN/m下滑力矩 :Ma =8155.41kNm/m抗滑力矩 :Mp =16172.16kNm/m安全系数 = 1.98 > 1.30边坡稳定性 满足要求 查看全部

项目名称：西南某市政综合管廊项目使用软件：AutoCAD+SOFiSTiK或Revit+SOFiSTiK设计方案一：AutoCAD建模设计方案二：Revit建模 项目特点：地下工程，承受多种荷载作用，采用专业的有限元分析软件，容易在多个部位出现应力高度集中。软件优势：建模方面，软件有以下两点显著优势：1.SOFiSTiK软件支持多接口，前处理器可选择以下任意一种2.当采用Revit前处理器时，所建模型并不需要导入导出，SOFiSTiK可直接读取Revit数据库，并生成网格模型。过程与结果：底板主应力I底板主应力II 地面以下4.8处板主应力I 地面以下4.8m处板主应力II 主弯矩I 查看全部