垃圾填埋场垃圾坝的稳定性分析计算

库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 39 次浏览 • 2020-10-23 23:02 • 来自相关话题

GEO5源文件:垃圾填埋场垃圾坝的稳定性计算分析.rar1.设计依据垃圾卫生填埋场在国内起步较晚,但近几年发展较快,目前垃圾坝设计主要依据《生活垃圾卫生填埋技术规范》及《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》,同时参考现行水工行业结构设计等规范,如《碾压式土石坝设计规范》、《水工挡土墙设计规范》等。2.设计标准垃圾坝设计标准由于下游存在生产设备及生活管理区,垃圾坝失事将对生产设备和生活管理区带来严重损失,因此垃圾坝体建筑级别为I级。(安全系数取值来自于《生活垃圾卫生填埋技术规范》)3.垃圾土参数选取容重:该公式来自于《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》,天然容重取13.9 kN/m3,饱和容重取15kN/m3。本工程坝前垃圾埋深约为12m,根据填埋工艺要求,垃圾土压实程度为中等,工程内摩擦角及粘聚力取较低值。垃圾土参数取值4.土工材料界面强度取值土工材料界面强度指标φ、c根据《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》取值。稳定分析时,复合衬垫系统中土工材料强度指标取值宜符合下列要求:库区基底坡度大于10°区域采用残余强度指标,库区基底坡度小于10°区域采用其峰值强度指标。本填埋场土工材料界面为粗糙土工膜/GCL,故库区基底坡度大于10°区域取界面强度指标为:天然工况:内摩擦角φ取9°,黏聚力c取0kPa;饱和工况:内摩擦角φ取8°,黏聚力c取0kPa;库区基底坡度小于10°区域取界面强度指标为:天然工况:内摩擦角φ取22°,黏聚力c取0kPa;饱和工况:内摩擦角φ取21°,黏聚力c取0kPa。5.垃圾坝设计及验算垃圾坝尺寸图垃圾坝的主要作用在于维持垃圾堆体的稳定,因此垃圾土压力是垃圾坝最主要的荷载。目前一般采用传递系数法分析垃圾堆体边坡稳定性,如垃圾堆体满足自身稳定要求,则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载;如垃圾堆体不满足自身稳定要求,则需比较剩余下滑力与主动土压力之间的大小,如剩余下滑力小于主动土压力,则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载,反之则选取剩余下滑力作为垃圾坝计算外荷载。本案例采用主动土压力验算坝体的倾覆、滑移稳定性。GEO5对垃圾坝进行计算,分为三个工况,工况1为天然工况,工况2地震工况,工矿3为暴雨工况。6.垃圾堆体边坡稳定性计算本项目填埋场堆体的变形破坏主要是沿土工材料界面的滑动破坏,因此计算时按图示折线滑面计算垃圾堆体边坡的稳定性。GEO5边坡稳定性分三个工况进行验算,工况1为天然工况,设计安全系数取1.35;工况2为地震工况,设计安全系数取1.15;工况3为暴雨工况,设计安全系数取1.3。注:本案例源文件在附件中。 查看全部
GEO5源文件:垃圾填埋场垃圾坝的稳定性计算分析.rar1.设计依据垃圾卫生填埋场在国内起步较晚,但近几年发展较快,目前垃圾坝设计主要依据《生活垃圾卫生填埋技术规范》及《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》,同时参考现行水工行业结构设计等规范,如《碾压式土石坝设计规范》、《水工挡土墙设计规范》等。2.设计标准垃圾坝设计标准由于下游存在生产设备及生活管理区,垃圾坝失事将对生产设备和生活管理区带来严重损失,因此垃圾坝体建筑级别为I级。(安全系数取值来自于《生活垃圾卫生填埋技术规范》)3.垃圾土参数选取容重:该公式来自于《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》,天然容重取13.9 kN/m3,饱和容重取15kN/m3。本工程坝前垃圾埋深约为12m,根据填埋工艺要求,垃圾土压实程度为中等,工程内摩擦角及粘聚力取较低值。垃圾土参数取值4.土工材料界面强度取值土工材料界面强度指标φ、c根据《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》取值。稳定分析时,复合衬垫系统中土工材料强度指标取值宜符合下列要求:库区基底坡度大于10°区域采用残余强度指标,库区基底坡度小于10°区域采用其峰值强度指标。本填埋场土工材料界面为粗糙土工膜/GCL,故库区基底坡度大于10°区域取界面强度指标为:天然工况:内摩擦角φ取9°,黏聚力c取0kPa;饱和工况:内摩擦角φ取8°,黏聚力c取0kPa;库区基底坡度小于10°区域取界面强度指标为:天然工况:内摩擦角φ取22°,黏聚力c取0kPa;饱和工况:内摩擦角φ取21°,黏聚力c取0kPa。5.垃圾坝设计及验算垃圾坝尺寸图垃圾坝的主要作用在于维持垃圾堆体的稳定,因此垃圾土压力是垃圾坝最主要的荷载。目前一般采用传递系数法分析垃圾堆体边坡稳定性,如垃圾堆体满足自身稳定要求,则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载;如垃圾堆体不满足自身稳定要求,则需比较剩余下滑力与主动土压力之间的大小,如剩余下滑力小于主动土压力,则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载,反之则选取剩余下滑力作为垃圾坝计算外荷载。本案例采用主动土压力验算坝体的倾覆、滑移稳定性。GEO5对垃圾坝进行计算,分为三个工况,工况1为天然工况,工况2地震工况,工矿3为暴雨工况。6.垃圾堆体边坡稳定性计算本项目填埋场堆体的变形破坏主要是沿土工材料界面的滑动破坏,因此计算时按图示折线滑面计算垃圾堆体边坡的稳定性。GEO5边坡稳定性分三个工况进行验算,工况1为天然工况,设计安全系数取1.35;工况2为地震工况,设计安全系数取1.15;工况3为暴雨工况,设计安全系数取1.3。注:本案例源文件在附件中。

群桩效应系数--美国UFC 3-220-01A 规范解读

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 26 次浏览 • 2020-10-23 09:37 • 来自相关话题

    群桩效应指的是群桩基础受竖向荷载后,由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同,承载力往往不等于各单桩承载力之和,称其为群桩效应。引入一个群桩效应系数,可列公式如下:   其中:n-群桩中的桩数             Rc-单桩竖向承载力             ηg-群桩效应系数。   GEO5软件针对群桩效应系数,支持3种自动计算方法,此外还有手动输入。 GEO5设置群桩效应系数选项  为了加深对该系数的了解,我们引用《美国规范UFC 3-220-01A》,规范5.3节,原文如下:       单桩间距小于6倍桩宽B的深基础时,由于土体应力区会发生重叠,导致相邻桩间存在相互作用,如上图所示。这导致了桩荷载产生的土体应力需作用在更大面积上,继而向下延伸,从而导致更大的沉降。因此该规范,对合理桩间距有个建议值,群桩应按一定间距布置,使群桩的承载力达到最佳水平。桩间距为3 - 3.5B (Vesic 1977)或0.02L + 2.5B,其中L为桩的埋入长度(加拿大岩土学会1985)。桩间距至少为2.5B。      间距= 3B时,应Eg> 0.7,间距= 6B时,线性增加至1.0,其中B为直径或宽度(FHWA-HI-88-042)。桩间距在3B和6B之间的Eg应呈线性变化。间距3B取值Eg=0.7,群桩组的安全系数与单桩安全系数相同。注意:《美国规范UFC 3-220-01A》规范只规定了桩间距的最小值,没有规定最大值,在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011条文8.5.3及8.5.16对最小桩间距也有限定。     不同于La Barré (CSN 73 1002)法和Seiler-Keeney法,美国规范只以一个桩间距来判断群桩效应系数。但是群桩并不是只有一个桩间距,可能有两个甚至多个桩间距。美国规范UFC 3-220-01A对上述群桩形式没有详细的说明。例如:  矩形标准截面自定义截面     对于矩形群桩基础分为x,y两个方向,存在dx与dy两个可能不相同的桩间距。软件采用美国规范UFC 3-220-01A此时是按照平均桩间距(dx+dy)/2去计算的。但是自定义截面很难去计算,所以针对自定义截面软件一律需要自己手动输入系数。手动输入系数在0.5-1.0之间。      软件在使用标准截面,如果设置桩间距>6d,会有弹窗提示,且不能设置成功。此处并不是说超过6d桩就危险,因为规范只对最小桩间距有限定要求,但是对最大桩间距是没有要求的。最大桩间距并不是一个硬性指标,大桩间距是被允许的,当桩间距>6d,此时可以按单桩考虑,这并不会导致结构不满足要求。     当桩内部有部分桩间距>6d,此时可以自定义,然后综合考虑输入一个合理的群桩效应系数即可。如果桩的每个间距都大于6d,此时按照独立单桩进行设计即可。 查看全部
    群桩效应指的是群桩基础受竖向荷载后,由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同,承载力往往不等于各单桩承载力之和,称其为群桩效应。引入一个群桩效应系数,可列公式如下:   其中:n-群桩中的桩数             Rc-单桩竖向承载力             ηg-群桩效应系数。   GEO5软件针对群桩效应系数,支持3种自动计算方法,此外还有手动输入。 GEO5设置群桩效应系数选项  为了加深对该系数的了解,我们引用《美国规范UFC 3-220-01A》,规范5.3节,原文如下:       单桩间距小于6倍桩宽B的深基础时,由于土体应力区会发生重叠,导致相邻桩间存在相互作用,如上图所示。这导致了桩荷载产生的土体应力需作用在更大面积上,继而向下延伸,从而导致更大的沉降。因此该规范,对合理桩间距有个建议值,群桩应按一定间距布置,使群桩的承载力达到最佳水平。桩间距为3 - 3.5B (Vesic 1977)或0.02L + 2.5B,其中L为桩的埋入长度(加拿大岩土学会1985)。桩间距至少为2.5B。      间距= 3B时,应Eg> 0.7,间距= 6B时,线性增加至1.0,其中B为直径或宽度(FHWA-HI-88-042)。桩间距在3B和6B之间的Eg应呈线性变化。间距3B取值Eg=0.7,群桩组的安全系数与单桩安全系数相同。注意:《美国规范UFC 3-220-01A》规范只规定了桩间距的最小值,没有规定最大值,在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011条文8.5.3及8.5.16对最小桩间距也有限定。     不同于La Barré (CSN 73 1002)法和Seiler-Keeney法,美国规范只以一个桩间距来判断群桩效应系数。但是群桩并不是只有一个桩间距,可能有两个甚至多个桩间距。美国规范UFC 3-220-01A对上述群桩形式没有详细的说明。例如:  矩形标准截面自定义截面     对于矩形群桩基础分为x,y两个方向,存在dx与dy两个可能不相同的桩间距。软件采用美国规范UFC 3-220-01A此时是按照平均桩间距(dx+dy)/2去计算的。但是自定义截面很难去计算,所以针对自定义截面软件一律需要自己手动输入系数。手动输入系数在0.5-1.0之间。      软件在使用标准截面,如果设置桩间距>6d,会有弹窗提示,且不能设置成功。此处并不是说超过6d桩就危险,因为规范只对最小桩间距有限定要求,但是对最大桩间距是没有要求的。最大桩间距并不是一个硬性指标,大桩间距是被允许的,当桩间距>6d,此时可以按单桩考虑,这并不会导致结构不满足要求。     当桩内部有部分桩间距>6d,此时可以自定义,然后综合考虑输入一个合理的群桩效应系数即可。如果桩的每个间距都大于6d,此时按照独立单桩进行设计即可。

山路边坡失稳的调查与治理:2018年7月16日,肯尼路K224+545处发生危岩崩塌

库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 39 次浏览 • 2020-10-20 15:58 • 来自相关话题

挡墙顶存在覆土的特殊公路路堤(路肩)墙GEO5建模说明

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 88 次浏览 • 2020-09-18 18:00 • 来自相关话题

    公路路堤、路肩挡土墙设计过程中,因为墙顶宽度大,所以填土线会覆盖一部分路堤墙墙顶,一般留会留有做护栏,如下图示意:       A为GEO5墙后坡面线起点,B为此类型挡土墙实际填土线。因为GEO5挡土墙模块将A设置为原点(0,0),且x值不能为负数,所以此类模型在GEO5重力式挡土墙模块中不能完全建入。下面我们将讨论一下,是否有必要按考虑挡土墙正上方的填土BAC区域,以及GEO5软件这样处理的合理性。    对于土压力的计算,都是从墙背开始考虑的,填土BAC实际上是增加了挡土墙自重,对结构计算有利。而在理正软件中,虽然在[坡线土柱]一栏可以设置从B处开始的坡形,但是真是计算并没有考虑BAC的影响。也就是如下两个模型计算的完全相同。    为了确保计算过程尺寸取整数,我们假设填土坡面倾角45°,理正计算结果如下:      也可以采用等效土柱高度进行计算     等效土柱高度的选取是还是?从理正的图示上(下图)看,好像是按照考虑更合理,但是计算结果差异显著,此处两种计算结果都展示出来。 等效土柱高度的选取是 等效土柱高度的选取是   结论:特殊的墙顶存在部分填土的挡土墙的墙后土压力计算,不论该填土建模时软件考虑与否,最终计算都没有进行考虑(参考理正计算结果)。所以,GEO5墙后坡面起点设置在墙背最高点处(A处)是有道理的。遇到类似工程,可以直接忽略挡土墙正上方的填土(BAC区域),具体设置如:  查看全部
    公路路堤、路肩挡土墙设计过程中,因为墙顶宽度大,所以填土线会覆盖一部分路堤墙墙顶,一般留会留有做护栏,如下图示意:       A为GEO5墙后坡面线起点,B为此类型挡土墙实际填土线。因为GEO5挡土墙模块将A设置为原点(0,0),且x值不能为负数,所以此类模型在GEO5重力式挡土墙模块中不能完全建入。下面我们将讨论一下,是否有必要按考虑挡土墙正上方的填土BAC区域,以及GEO5软件这样处理的合理性。    对于土压力的计算,都是从墙背开始考虑的,填土BAC实际上是增加了挡土墙自重,对结构计算有利。而在理正软件中,虽然在[坡线土柱]一栏可以设置从B处开始的坡形,但是真是计算并没有考虑BAC的影响。也就是如下两个模型计算的完全相同。    为了确保计算过程尺寸取整数,我们假设填土坡面倾角45°,理正计算结果如下:      也可以采用等效土柱高度进行计算     等效土柱高度的选取是还是?从理正的图示上(下图)看,好像是按照考虑更合理,但是计算结果差异显著,此处两种计算结果都展示出来。 等效土柱高度的选取是 等效土柱高度的选取是   结论:特殊的墙顶存在部分填土的挡土墙的墙后土压力计算,不论该填土建模时软件考虑与否,最终计算都没有进行考虑(参考理正计算结果)。所以,GEO5墙后坡面起点设置在墙背最高点处(A处)是有道理的。遇到类似工程,可以直接忽略挡土墙正上方的填土(BAC区域),具体设置如: 

OPTUMG2(学术版)使用cmd命令行时报错,请问是为什么

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fuh 发起了问题 • 1 人关注 • 0 个回答 • 107 次浏览 • 2020-09-09 15:03 • 来自相关话题

GEO5暴雨工况计算方法

库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 227 次浏览 • 2020-08-30 23:29 • 来自相关话题

技术贴:GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频:GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析,降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例,对GEO5操作过程进行说明;然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一:数值分析法1.  打开GEO5岩土工程有限元模块,在【多段线】中导入边坡模型,在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”,并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数,并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中,定义初始渗流边界条件,分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界,输入水位高程(可以在左侧标尺中查看高程),上下边界选择不透水边界,来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中,为边坡指定降雨入渗相关的边界条件,可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件,需要输入孔隙水压力值,流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值,其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程,刚下雨时,边坡是干的,降雨完全入渗;随着降雨继续,可能会在地表形成径流;降雨也是时大时下, 降雨时间较短的话,在边坡表面形成非稳定流;降雨时间较长的话,降雨会达到原有浸润面位置,形成新的浸润面。偏保守考虑的话,可以认为降雨完全进入边坡,用当地24h降雨量当做流速,也可以用24h降雨量换算成孔压输入,这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法,会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后,在【分析】选项下,输入改工况阶段时间(当前工况的降雨时长,以天为单位),进行分析。也可以新增工况,分析不同时间的降雨入渗情况。6.打开计算书,将栅格山的点数据(栅格点的坐标,孔隙水压力)复制出来,筛选出降雨入渗的数据点(原有地下水孔压较大,根据坐标和孔压比较容易筛选)。处理数据之后,以孔压作为Z坐标,将点导入【三维地质建模】模块进行插值,绘制等高线,将等高线导出,这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线,最下有可能不太规则,可以手动修改一下,并且将Z轴归零待用(详细步骤参考视频讲解)。将处理后的等高线,导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型,用【编辑】菜单下的复制数据功能,将模型复制到边坡模块。然后,在【地下水】的地下水类型中,选择孔隙水压力,并将之前导入新边坡模块的等值线,复制、粘贴过来,并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压,可以进行查看(详细步骤参考视频教程)。这样,软件会对孔压等值线的孔压进行插值,相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2:经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图,比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中,工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的,直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减,比较适合粘性土,也是一种常用的计算方法。此外,还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种,一种是降雨工况比较长,降雨达到原有水位,这种可以提升浸润面;另一种是降雨比较短,只考虑入渗边坡表面一定距离的情况,这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式,即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数(渗透性强,边坡缓取大值),将降雨量换算成水位高度,根据这个可以提升浸润面,或者在边坡表面输入孔压。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了,再乘以入渗系数,没有多少水。主要是要防止边坡上,山上的水从边坡流过,这里需要设截水沟和排水沟,将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位,有时候比计算准确更有意义。  查看全部
技术贴:GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频:GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析,降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例,对GEO5操作过程进行说明;然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一:数值分析法1.  打开GEO5岩土工程有限元模块,在【多段线】中导入边坡模型,在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”,并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数,并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中,定义初始渗流边界条件,分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界,输入水位高程(可以在左侧标尺中查看高程),上下边界选择不透水边界,来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中,为边坡指定降雨入渗相关的边界条件,可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件,需要输入孔隙水压力值,流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值,其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程,刚下雨时,边坡是干的,降雨完全入渗;随着降雨继续,可能会在地表形成径流;降雨也是时大时下, 降雨时间较短的话,在边坡表面形成非稳定流;降雨时间较长的话,降雨会达到原有浸润面位置,形成新的浸润面。偏保守考虑的话,可以认为降雨完全进入边坡,用当地24h降雨量当做流速,也可以用24h降雨量换算成孔压输入,这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法,会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后,在【分析】选项下,输入改工况阶段时间(当前工况的降雨时长,以天为单位),进行分析。也可以新增工况,分析不同时间的降雨入渗情况。6.打开计算书,将栅格山的点数据(栅格点的坐标,孔隙水压力)复制出来,筛选出降雨入渗的数据点(原有地下水孔压较大,根据坐标和孔压比较容易筛选)。处理数据之后,以孔压作为Z坐标,将点导入【三维地质建模】模块进行插值,绘制等高线,将等高线导出,这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线,最下有可能不太规则,可以手动修改一下,并且将Z轴归零待用(详细步骤参考视频讲解)。将处理后的等高线,导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型,用【编辑】菜单下的复制数据功能,将模型复制到边坡模块。然后,在【地下水】的地下水类型中,选择孔隙水压力,并将之前导入新边坡模块的等值线,复制、粘贴过来,并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压,可以进行查看(详细步骤参考视频教程)。这样,软件会对孔压等值线的孔压进行插值,相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2:经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图,比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中,工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的,直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减,比较适合粘性土,也是一种常用的计算方法。此外,还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种,一种是降雨工况比较长,降雨达到原有水位,这种可以提升浸润面;另一种是降雨比较短,只考虑入渗边坡表面一定距离的情况,这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式,即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数(渗透性强,边坡缓取大值),将降雨量换算成水位高度,根据这个可以提升浸润面,或者在边坡表面输入孔压。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了,再乘以入渗系数,没有多少水。主要是要防止边坡上,山上的水从边坡流过,这里需要设截水沟和排水沟,将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位,有时候比计算准确更有意义。 

箱式生态挡墙设计

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 125 次浏览 • 2020-08-26 13:41 • 来自相关话题

使用软件:GEO5混凝土砌块挡土墙项目简介河道护坡项目,采用的箱式混凝土矩形砌块尺寸:1m×1m,组合挡土墙高度有3.1m、3.2m、5m、6.5m、10m、15m。挡墙高度从第一个砌块前端点算起,高度不足由混凝土压顶补齐。3.2m箱式混凝土砌块挡土墙施工图如下,由3层箱式砌块堆砌组成。其他高度的混凝土砌块挡土墙图纸仅给出大体示意,可推断出5m高挡墙应有5层箱式砌块堆砌而成,依据图纸砌块与砌块之间无错位,墙身整体后倾1:0.25倾斜。采用毛石混凝土做基础。基础墙前有少许干砌石反压。箱式生态框并非密闭砌块,中间孔洞需要回填种植土,砌块的整体自重考虑混凝土+回填土体加权,可估算。 3.2m箱形挡土墙设计图 5m挡土墙示意图(5层)  现场照片混凝土砌块挡土墙验算要求1)毛石底部倾覆滑移验算,毛石基底承载力验算及偏心距验算(模型1)2)结构整体外部稳定性验算(模型1)3)砌块间的倾覆滑移验算及偏心距(模型2)混凝土砌块挡土墙验算结果计算模型1中混凝土砌块采用边长的1m菱形进行模拟,挡墙总体不倾斜。此时砌块高度为0.97m进行建模,砌块累计总高不足5m,用压顶补足。除砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况有差别外,其余情况都是完全等效,所以此模型可以用进行「倾覆滑移验算」、「承载力验算」、「外部稳定性验算」等菜单验算,此模型建模考虑毛石混凝土底板,在「承载力验算」计算毛石混凝土底板的pkmax,pkmin及偏心距。GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型1基底倾覆滑移验算 承载力验算 整体稳定性验算计算模型2,不建入毛石混凝土基底,采用边长为1的矩形砌块,墙身整体倾斜14.04°,使得挡土墙倾斜满足1:0.25,此模型砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况完全一致,可使用「截面强度验算」菜单验算各块体间的倾覆滑移及偏心距: GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型2 最不利砌块间的倾覆滑移验算结果 查看全部
使用软件:GEO5混凝土砌块挡土墙项目简介河道护坡项目,采用的箱式混凝土矩形砌块尺寸:1m×1m,组合挡土墙高度有3.1m、3.2m、5m、6.5m、10m、15m。挡墙高度从第一个砌块前端点算起,高度不足由混凝土压顶补齐。3.2m箱式混凝土砌块挡土墙施工图如下,由3层箱式砌块堆砌组成。其他高度的混凝土砌块挡土墙图纸仅给出大体示意,可推断出5m高挡墙应有5层箱式砌块堆砌而成,依据图纸砌块与砌块之间无错位,墙身整体后倾1:0.25倾斜。采用毛石混凝土做基础。基础墙前有少许干砌石反压。箱式生态框并非密闭砌块,中间孔洞需要回填种植土,砌块的整体自重考虑混凝土+回填土体加权,可估算。 3.2m箱形挡土墙设计图 5m挡土墙示意图(5层)  现场照片混凝土砌块挡土墙验算要求1)毛石底部倾覆滑移验算,毛石基底承载力验算及偏心距验算(模型1)2)结构整体外部稳定性验算(模型1)3)砌块间的倾覆滑移验算及偏心距(模型2)混凝土砌块挡土墙验算结果计算模型1中混凝土砌块采用边长的1m菱形进行模拟,挡墙总体不倾斜。此时砌块高度为0.97m进行建模,砌块累计总高不足5m,用压顶补足。除砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况有差别外,其余情况都是完全等效,所以此模型可以用进行「倾覆滑移验算」、「承载力验算」、「外部稳定性验算」等菜单验算,此模型建模考虑毛石混凝土底板,在「承载力验算」计算毛石混凝土底板的pkmax,pkmin及偏心距。GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型1基底倾覆滑移验算 承载力验算 整体稳定性验算计算模型2,不建入毛石混凝土基底,采用边长为1的矩形砌块,墙身整体倾斜14.04°,使得挡土墙倾斜满足1:0.25,此模型砌块与砌块的缝隙倾角与实际情况完全一致,可使用「截面强度验算」菜单验算各块体间的倾覆滑移及偏心距: GEO5混凝土砌块挡土墙计算模型2 最不利砌块间的倾覆滑移验算结果

GEO5土质边坡稳定性分析模块锚杆作用机理

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 191 次浏览 • 2020-08-14 13:59 • 来自相关话题

GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单,如下:1. 锚杆作用机理   在【分析】菜单下,有“假定锚杆无限长”可供勾选,如果勾选假定锚杆无限长,那么锚固力全部发挥作用,且能计算出锚头到滑面的距离,将此距离作为锚杆的自由段,将得到锚杆的最短自由段长度。    不勾选假定锚杆无限长,那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度,如果滑动面没穿过锚杆,那么锚杆不起作用,提供的作用力为0(如下图1处)。如果滑动面穿过自由段,那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力(如下图2处)。如果滑动面穿过锚固段,那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减,即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力,滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入,锚杆如何验算?    目前GEO5 2020版本,锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入,可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入,按照锚杆作用机理,稳定性分析时,锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的,也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值,锚杆是默认不会发生破坏的。    对于预应力锚索,初始预应力值也称为锁定值,锁定值肯定是小于极限承载力的,否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏,且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的,对于稳定性分析的贡献,锚杆的作用就是提供一个作用力,所以预应力可以视为锚索设计值,所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。   目前土坡模快,锚固力无论是输入预应力还是极限承载力,锚杆(索)都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能,后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路    关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆(索)设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍,主要思 路是将锚杆分为两大类,锚固力改变与锚固力不变的。    对于土质边坡,如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中(例如基岩中),那么在进行锚杆或锚索加固设计时,锚固力便可以认为是不变的。在这里,锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。     思路一:初步预设一个锚固力填入,计算得到合理的边坡稳定性安全系数,不合理可以修改「锚杆」设计参数,在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。   详细参考:GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(上)   思路二:先确定设计方案,确定锚杆设计参数后,计算出锚杆的极限承载力,然后除以允许安全系数后输入为锚固力,然后验算方案是否可行,不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案,重新计算锚固力。    对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡,锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时,预估一个锚固力,然后假定锚杆无限长,如果分析结果不满足稳定性要求,需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。分析完成以后,点击“详细结果”按钮,查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果,设计支护方案,在软件中重新建模分析。   详细参考: GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(中)4. 锚杆实际提供的作用力   在计算书中,在对应的设计工况下,可以看到构件的实际提供的作用力大小,下标anch指的锚杆,下标reinf是筋材,下标nail指的是土钉。   查看全部
GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单,如下:1. 锚杆作用机理   在【分析】菜单下,有“假定锚杆无限长”可供勾选,如果勾选假定锚杆无限长,那么锚固力全部发挥作用,且能计算出锚头到滑面的距离,将此距离作为锚杆的自由段,将得到锚杆的最短自由段长度。    不勾选假定锚杆无限长,那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度,如果滑动面没穿过锚杆,那么锚杆不起作用,提供的作用力为0(如下图1处)。如果滑动面穿过自由段,那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力(如下图2处)。如果滑动面穿过锚固段,那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减,即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力,滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入,锚杆如何验算?    目前GEO5 2020版本,锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入,可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入,按照锚杆作用机理,稳定性分析时,锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的,也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值,锚杆是默认不会发生破坏的。    对于预应力锚索,初始预应力值也称为锁定值,锁定值肯定是小于极限承载力的,否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏,且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的,对于稳定性分析的贡献,锚杆的作用就是提供一个作用力,所以预应力可以视为锚索设计值,所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。   目前土坡模快,锚固力无论是输入预应力还是极限承载力,锚杆(索)都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能,后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路    关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆(索)设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍,主要思 路是将锚杆分为两大类,锚固力改变与锚固力不变的。    对于土质边坡,如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中(例如基岩中),那么在进行锚杆或锚索加固设计时,锚固力便可以认为是不变的。在这里,锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。     思路一:初步预设一个锚固力填入,计算得到合理的边坡稳定性安全系数,不合理可以修改「锚杆」设计参数,在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。   详细参考:GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(上)   思路二:先确定设计方案,确定锚杆设计参数后,计算出锚杆的极限承载力,然后除以允许安全系数后输入为锚固力,然后验算方案是否可行,不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案,重新计算锚固力。    对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡,锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时,预估一个锚固力,然后假定锚杆无限长,如果分析结果不满足稳定性要求,需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内,可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求,可以适当增加锚杆(索)的排数。分析完成以后,点击“详细结果”按钮,查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小,依据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果,设计支护方案,在软件中重新建模分析。   详细参考: GEO5土质边坡锚杆(索)设计方法(中)4. 锚杆实际提供的作用力   在计算书中,在对应的设计工况下,可以看到构件的实际提供的作用力大小,下标anch指的锚杆,下标reinf是筋材,下标nail指的是土钉。  

OptumG2——土壤水分特征曲线模型

库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 156 次浏览 • 2020-08-06 22:57 • 来自相关话题

         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。 查看全部
         在OptumG2软件中,涉及到水力分析时有三类水分特征曲线模型:        (1)线性        (2)双曲正切        (3)Van Genuchten         很多初步学习软件的工程师可能不太了解其含义和区别,在这里推荐大家拜读《非饱和土力学》卢宁,William J.L著一书的第12章详细了解其概念和意义。如果想要了解如何进行试验,当然相关的论文是非常多的,这里推荐《非饱和土力学》陈仲颐译。通过阅读能够了解水分特征曲线的含义和获得方法。        OptumG2中给出的三类模型,代表这由单参数线性到多参数曲线的三类模型。此前两种均为单一参数控制斜率的曲线,Van Genuchten为应用非常广泛的双参数模型。在软件的材料手册的第14页,我们能够比较直观地通过曲线进行了解。          上面为线性和双曲正切模型的曲线,可以看见h*是控制斜率的参数,通过这个参数控制曲线拟合试验数据。同样的对于Van Genuchten模型也是相同的道理,只不过是通过两个参数控制相应的模型参数进行拟合。         如果想要了解更多的水分特征曲线模型及他们的对比关系,可以参考《土壤水分特征曲线模型模拟性能评价》王愿斌。通过该文章中的一个表1大家能够获得一个更全面的了解。        相信通过上面的书籍和文献,除此接触此概念的工程师能够对水分特征曲线模型及参数有一个了解,能够从陌生转向熟悉,对OPtumG2软件的使用产生促进作用。

极限分析法确定地基极限承载力系数Nγ

库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 164 次浏览 • 2020-07-22 19:43 • 来自相关话题

        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410 查看全部
        我们经常使用经典解析公式进行地基极限承载力的相关计算,但是针对相对复杂的问题,往往各经典公式计算结果的准确性有一定的条件限制,超过该限制则差异性较大,或模型复杂情况下计算过于繁琐。此时极限分析法就能够较好的帮助工程师解决相关问题,并且能够对经典解析解提供良好的安全性定量评价和假定破坏模式的复核。下面进行具体介绍。基于经典假设的地基极限承载力公式如下:       其中,Nc,Nq和Nγ是承载力计算系数,针对基底光滑和粗糙时有非常多的经典求解方法。如极限平衡法、滑移线法等。      系数Nc,Nq均有非常易于计算的显示公式。具体可见《土力学》卢廷浩 第二版 page275-277。但是对于Nγ的求解就相对较为复杂。尤其是当下伏土体摩擦角大于30°各类经典计算方法的差异性会变得比较大,而通常我们计算涉及摩擦角在45°以下都是比较常见的,所以有学者研究用极限分析的方法进行求解,最终求解的准确性误差在3.42%,该准确性精度完全能够满足工程设计。       这里用南京库仑的OptumG2软件采用极限分析法进行关键系数Nγ的求解,对该研究的过程进行还原,并对比软件计算结果和经典方法的计算结果。具体研究文献:Hjiaj M , Lyamin A V , Sloan S W . Numerical limit analysis solutions for the bearing capacity factor Nγ[J]. International Journal of Solids & Structures, 2005, 42(5-6):1681-1704.       计算公式:         其中B是基础宽度,γ为土体重度,Vult是极限承载力.其中极限承载力的求解用极限分析乘数荷载的方式进行求解。         对称模式进行建模:       最终得出如下结果:        此处给出三组对比,更多对比有兴趣者可下载计算文件自行对比:Nγ确定.zip       对比文献计算结果:       介于极限分析上下限解的理论特点,真实解是介于上下限之间的某一值。可以对比相关研究结果,极限分析的结果是非常稳定,且上下限解能够与大多数经典理论对应,且差异较小。这同时也印证着其实OptumG2中的极限分析法对地基极限承载力,包括破坏模式的分析具备非常良好的准确性,与传统的经典计算方法有良好的对应关系。关于用G2确定地基承载力与实际规范解析解的对比结果可见技术贴:http://www.wen.kulunsoft.com/article/347               OptumG2对地基承载力的分析与安全性评估,其实也可以分为两大方向:(1)岩土参数不变,用乘数荷载的方式确定最大极限承载力,然后与设计荷载的比值即为安全性评价系数;(2)在给定的设计荷载下,折减岩土参数,岩土参数的折减系数即为安全性评价系数。        这两类方法均能够定义安全系数法或分分项系数法评价。安全系数法的定义大家比较熟悉,就是比值定义。然后分项系数法以欧标为例,三类方法分项系数组合表如下:       在OptumG2中其实已经内置了欧标的计算组合,用户可以在软件中直接选择,甚至能够自定义各类组合:        至此就将OptumG2中关于地基极限承载力分析,以及适用于工程设计的安全性评价流程做了一个简单的介绍。希望能够对各位工程师产生一定的启发和帮助,具体更多问题可以加入OptumG2官方QQ群:566599410

GEO5土坡模块不能导入DXF文件的解决办法

库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 227 次浏览 • 2020-07-10 11:30 • 来自相关话题

       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现报错,出现这种情况一般都和电脑显卡相关,目前主要分为两种情况:1、提示“atioglxx.dll”错误,如下图:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTHU5cT8VIc99z3jkATA    提取码:o0nx2、提示“SlopeStability_5.exe”,如下图:     如果出现这种错误提醒,首先查看电脑显卡驱动是否为最新,如果更新驱动后仍然有弹错,那么可以通过禁用电脑自带独立显卡,使用集成显卡的方式来解决。如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。 查看全部
       有个别用户反映,GEO5土坡模块(或有限元模块等其他二维模块)不能正常导入*DXF文件,会出现报错,出现这种情况一般都和电脑显卡相关,目前主要分为两种情况:1、提示“atioglxx.dll”错误,如下图:       出现以上问题主要是用户使用电脑的AMD显卡驱动引起的,需要更新驱动,可以根据自己的系统情况,在以下链接中选择进行下载安装:       链接:https://pan.baidu.com/s/1CEUTH ... sp%3B   提取码:o0nx2、提示“SlopeStability_5.exe”,如下图:     如果出现这种错误提醒,首先查看电脑显卡驱动是否为最新,如果更新驱动后仍然有弹错,那么可以通过禁用电脑自带独立显卡,使用集成显卡的方式来解决。如果上述方法仍然无法解决该问题,请尽快联系库仑的技术人员,我们将会协助您快速解决。

OptumG2 锚杆高边坡设计

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 203 次浏览 • 2020-07-08 15:07 • 来自相关话题

1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。 查看全部
1. 项目介绍该边坡位于水库旁,为一高陡的土质边坡,混杂部分坡积碎块石。原有边坡呈六级阶梯状,坡面无防护,在强降雨的影响下易发生滑塌破坏。边坡地层结构简单,上部为坡积碎石土,下部为全风化凝灰岩,在土岩结合面易形成滑动面,且坡面为松散土体,吸水饱和后易发生局部土块掉落,因此需要进行综合治理。2. 计算要求本次采用GEO5软件进行极限平衡分析,并通过G2软件进行数值模拟分析,综合考虑边坡安全性。 2.1. GEO5 (不平衡推力法(隐式))计算结果:  原始坡面天然工况安全系数 = 1.04 < 1.35支护状况下天然工况安全系数 = 1.42 > 1.35  原始坡面地震工况安全系数 = 0.95 < 1.15支护状况下地震工况安全系数 = 1.27 > 1.152.2. OptumG2强度折减法计算结果:  天然工况安全系数 = 1.03支护工况安全系数 = 1.405   地震工况安全系数 =0.942支护地震工况安全系数 =1.276可以更直观的模拟边坡破坏的形式,通过对岩土体变形的综合考虑,可以模拟出岩土体中应力、位移、剪切耗散等破坏情况,便于设计人员更好的把握边坡的稳定性,从而选择更为有效的支护形式。 3. 结果分析通过GEO5和G2软件分别对两种方法进行对比分析,边坡稳定性分析所得的滑面与安全系数基本相同。最终的计算滑面都满足要求。两种不同的计算方法不仅可以相互验证、相互模拟,还能从各自独特的方面对边坡稳定性进行分析,而OptumG2能有效的反映边坡破坏的趋势,能更有针对性的对边坡进行支护,使结果更为精确。注:本案例为库仑G2培训的优秀作业,已对计算模型及报告内容进行简单编辑,在此展示以供大家参考。

Optum G2正确设置板单元参数以模拟混凝土受弯桩

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 315 次浏览 • 2020-07-06 10:03 • 来自相关话题

Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。 查看全部
Optum G2软件是一款数值分析软件,使用过程中我们经常需要去模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。G2软件可使用排桩和板单元两种结构进行桩的模拟,而排桩主要是受轴向力为主,板单元受横向力(弯矩与剪力) 为主,所以经常我们用排桩去模拟受压的基础桩,而用板单元模拟受弯矩、剪力为主的抗滑桩等。 模拟抗滑桩当采用板单元模拟桩时,我们可以选择两种类型的参数设置,此处的设置需要简单的换算,本文将进行举例说明,并明确具体的换算关系,以防弄错。 A类型模型参数 B类型模型参数A、B两种类型的模型参数,可以模拟各种混凝土桩,钢板桩,型钢桩及钢管组合桩等。上面截图与桩截面相关的参数给的都是每延米的数值,也就是真实的截面尺寸换算过后要除以桩间距。下面我们将借助GEO5[抗滑桩设计]或[深基坑支护结构分析]模块来快速获取这些数值。钢筋混凝土桩(矩形或者圆形)--选A类参数设置混凝土桩更适合选用A类型的参数设置,这里以A类型为例作说明:打开抗滑桩设计模块,打开GEO5自带例题Demo 01(C:\Program Files (x86)\Fine\GEO5 2020 Examples China,也可能是其他盘)或者其他任意设计好的源文件。在GEO5的【尺寸】菜单下,设置好桩的尺寸和间距就可以查看A与I每延米的数值。 混凝土的弹性模型可直接参考以下截图,也可以在【材料】菜单下,选择不同的混凝土等级,查看对于的弹性模量,如下图:  法向刚度EA(kN/m)=每延米的面积A(m2/m)*弹性模量(MPa)*1000抗弯刚度EI(kNm2/m)=每延米的惯性矩I(m4/m)*弹性模量(MPa)*1000重量w(kg/m/m)=容重(KN/m3)*面积(m2)*1000/9.8(N/kg)此处面积=bh或者π*d^2/4;混凝土容重一般取值25KN/m3。屈服力与屈服弯矩是截面的承载力,正常的混凝土桩都是要配筋的,所以要考虑钢筋的这部分贡献。尺寸与材料设置完成后,点击分析,结构稳定将会有结果弹出,但是如果此时结构不稳定需要调整模型,使之稳定。然后,里面设置具体的配筋数量,然后再点击,查看承载力详细数值Vu,Mu。  屈服力np(kN/m)=Vu(kN)/桩间距a(m)屈服弯矩mp(kNm/m)=Mu(kNm)/桩间距a(m)至此,本文对于钢筋混凝土矩形或圆形桩的板单元建模参数就介绍完了,下一章节我们将介绍如何用板单元去模拟板桩,型钢桩,敬请期待。。。

Optum 安装问题:手动安装Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64)

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 857 次浏览 • 2020-06-22 15:54 • 来自相关话题

安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。 查看全部
安装Optum 产品的时候,有时候会弹出如下错误:Optum 产品对操作系统的最低要求是64位操作系统,如果您是32位的操作系统,该系列软件将不支持安装及使用。请自行查看下操作系统信息,在桌面右击“此电脑”,点击属性。在弹出的窗口中即可查看系统属性。确定操作系统为64位后,再依据弹窗提示手动安装如下程序,Microsoft Visual C++2015-2019 Redistributable(x64).rar 安装完成后,再重新使用我们optum安装包安装软件即可。

Optum 安装问题:请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 206 次浏览 • 2020-06-22 13:57 • 来自相关话题

OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。 查看全部
OPTUM  G2/G3软件在安装过程中,可能会有显示“请求被中止:未能创建SSL/TLS安全通道” 如果使用Windows 7,需要安装部分补丁程序,可以通过“ Windows Update”来更新Windows。也可以直接在这里下载Windows 7(用于基于x64的系统)的补丁:Windows6.1-KB2992611-x64(1).rar 进行安装,更新Windows修复程序后,请重启再打开软件OPTUM G2 / G3。如果补丁安装后,问题仍未得到解决,可能需要使用最新安装包安装软件,1.可截图至G2官方交流群反馈问题并索要最新安装包,如下:2.可截图以邮件的形式发送至support@kulunsoft.com官方交流群反馈问题并索要最新安装包。

扶壁式挡土墙的扶壁计算

库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 322 次浏览 • 2020-06-11 17:37 • 来自相关话题

    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。 查看全部
    设计扶壁式挡土墙时,关于扶壁配筋计算有些工程师对具体理论不是很明白,甚至是钢筋摆放位置也不是很清楚,下面我们将截取具体的规范要求,对此内容进行梳理。    扶壁式挡土墙的受力特点及计算模型可依据《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2013条文12.2.6及条文说明,具体截图如下:     通常我们喜欢称扶壁为扶壁板,但其实他的受力模型是T形梁,立板为T形梁的翼,扶壁为T形梁的腹板。     受力钢筋位置及计算截面如下:      针对扶壁,从上到下的T形梁的梁高都是不一样的,例如上图的A-A截面及B-B截面,越往下梁高越大。内力计算最大弯矩跟剪力通常是在最底部的A-A截面,如下图:     根据上面的受力图,我们可以选择分段配筋,上部少配置些钢筋,下部多配置些,具体数值由截面尺寸与受力决定。下面我们介绍一下GEO5的软件的具体操作及对应参数的意义。    上图1处的钢筋数量与直径是沿全扶壁的通长筋,设置此通长筋计算出来的Mu≤M,此时需要局部附加钢筋,点击2处的“+”号,在弹出的对话框中勾选距离、钢筋数量与直径,然后才可进行修改,默认的h1=0,h2是到扶壁底部。      点击“添加”,附加钢筋新增一组编号为1的附加钢筋。双击此附加筋可以进行修改,点击右下角的“x”号可以删除。     点击“添加”完成点击确认后,可以发现弯矩会有变化。可以依据变化再次调整,最终使得Mu的图形完全包住M图形。同时我们可以去检查一下配筋率。     点击勾选配筋率验算,发现配筋率不满足要求。。    仔细观察发现这个抗弯验算的深度由上图的10m自动变成了这里的7m,点击,发现7m处“少筋”,需要再去调整附加筋,让7m位置处抗弯钢筋多一点,最简单的是附件筋范围上移动,h1由7变成6m。结论:1.扶壁受力钢筋每层摆放不应超过允许最多摆放的根数的最大值(满足保护层及钢筋间距的要求)。一排放不下可以放置两排。2.巧用附加钢筋,设置附加钢筋后仍有指标未满足,可以再次调整。3.配筋率验算要仔细辨别验算截面的位置,在需要的地方去增加或减少钢筋。

库尔曼法边坡安全系数求解——Culmann's method(Taylor 1948)

库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 191 次浏览 • 2020-06-10 11:10 • 来自相关话题

        在某些海外工程中涉及边坡稳定性分析时,有时业主方或监察方会要求使用库尔曼法进行安全系数评价。这里简单介绍一下这个方法的出处和相关的原理,同时也介绍用GEO5如何实现分析。       首先该方法的出处为:Taylor, D.W., 1948, Fundamentals of Soil Mechanics, John Wiley,New York.        具体原理如下:      定义安全系数为可发挥的最大抗剪强度与满足极限平衡条件下所需的强度值之比。基于Mohr-coulomb准则,安全系数如下:        其中带d下标的参数为满足极限平衡条件下所需的强度值。        与c和φ值的关联的安全系数可表达为:       最终的实际安全系数可表达为:       以下是一个小例子供大家参考:     下面说下这种方法如何在GEO5中实现:      方法一:      计算方法采用极限平衡法,验算方法采用 库尔曼法       这时我们首先选择规范,然后选定验算方法为安全系数法,设定满足安全系数要求为1,并确定,然后我们就可以手动折减单一参数,最后将安全系数算至稍微大于1的情况。这样分别对c和φ进行操作,就能得出cd和φd。      方法二:      计算方法采用有限元法,验算方法采用 库尔曼法       在GEO5岩土工程有限元模块中,选择【边坡稳定性分析】,然后建立模型,赋值参数,划分网格。        在进行计算的时候,我们在第一个工况的分析时设置强度折减参数为单一参数,这样就能单独对某一 参数折减。       以上两种方法都可以实现关于库尔曼边坡稳定性分析,用户可以根据计算方法的认可度选择其中一种进行分析。 查看全部
        在某些海外工程中涉及边坡稳定性分析时,有时业主方或监察方会要求使用库尔曼法进行安全系数评价。这里简单介绍一下这个方法的出处和相关的原理,同时也介绍用GEO5如何实现分析。       首先该方法的出处为:Taylor, D.W., 1948, Fundamentals of Soil Mechanics, John Wiley,New York.        具体原理如下:      定义安全系数为可发挥的最大抗剪强度与满足极限平衡条件下所需的强度值之比。基于Mohr-coulomb准则,安全系数如下:        其中带d下标的参数为满足极限平衡条件下所需的强度值。        与c和φ值的关联的安全系数可表达为:       最终的实际安全系数可表达为:       以下是一个小例子供大家参考:     下面说下这种方法如何在GEO5中实现:      方法一:      计算方法采用极限平衡法,验算方法采用 库尔曼法       这时我们首先选择规范,然后选定验算方法为安全系数法,设定满足安全系数要求为1,并确定,然后我们就可以手动折减单一参数,最后将安全系数算至稍微大于1的情况。这样分别对c和φ进行操作,就能得出cd和φd。      方法二:      计算方法采用有限元法,验算方法采用 库尔曼法       在GEO5岩土工程有限元模块中,选择【边坡稳定性分析】,然后建立模型,赋值参数,划分网格。        在进行计算的时候,我们在第一个工况的分析时设置强度折减参数为单一参数,这样就能单独对某一 参数折减。       以上两种方法都可以实现关于库尔曼边坡稳定性分析,用户可以根据计算方法的认可度选择其中一种进行分析。

美标边坡允许最小安全系数的规范依据

库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 224 次浏览 • 2020-06-08 09:45 • 来自相关话题

       GEO5土质边坡稳定性模块中内置了美标规范,但是在此规范中给定的安全系数值仅是常见情况下的值,具体工程常常需要根据实际情况进行调节。这也是和中国规范存在差异的地方,中国规范稳定性系数通常为1.35或1.15。      这里给出美标边坡稳定验算方法和相关解答。首先在GEO5土质边坡模块中,这里有美标LRFD 2003和LRFD标准两种。这两种规范的区别在于一个是2003年以前的安全系数法评价边坡稳定性,一个是分项系数法。      如果在海外工程中被要求使用安全系数法时,可以参照2003以前的LRFD规程。同时也可以参照美国陆军工程师手册EM1110-2-1902内容进行确定:     如果要求采用分项系数法时,可以参照最新AASHTO规范:     GEO5边坡模块中具体设置方法:(1)选择合适的规范,选择完成点击确定;(2)调节允许安全系数值或分项系数,并确定;        以上便是美标的边坡稳定性验算的标准和在GEO5中调节的方法。希望能够对大家使用软件提供一定的参考和帮助。 查看全部
       GEO5土质边坡稳定性模块中内置了美标规范,但是在此规范中给定的安全系数值仅是常见情况下的值,具体工程常常需要根据实际情况进行调节。这也是和中国规范存在差异的地方,中国规范稳定性系数通常为1.35或1.15。      这里给出美标边坡稳定验算方法和相关解答。首先在GEO5土质边坡模块中,这里有美标LRFD 2003和LRFD标准两种。这两种规范的区别在于一个是2003年以前的安全系数法评价边坡稳定性,一个是分项系数法。      如果在海外工程中被要求使用安全系数法时,可以参照2003以前的LRFD规程。同时也可以参照美国陆军工程师手册EM1110-2-1902内容进行确定:     如果要求采用分项系数法时,可以参照最新AASHTO规范:     GEO5边坡模块中具体设置方法:(1)选择合适的规范,选择完成点击确定;(2)调节允许安全系数值或分项系数,并确定;        以上便是美标的边坡稳定性验算的标准和在GEO5中调节的方法。希望能够对大家使用软件提供一定的参考和帮助。

EVS岩性建模各向异性案例展示

库仑杨工 发表了文章 • 0 个评论 • 261 次浏览 • 2020-05-26 16:45 • 来自相关话题

 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。 查看全部
 EVS地质建模的基础是地质钻孔数据,在我们的地质钻孔数据中,特别是岩层钻孔中,我们发现很多时候岩层并没有明显的成层性,往往具有复杂的构造,比如倾斜、褶皱、侵入、互层等,因此采用传统的地层建模方式来构建地质模型往往效果不佳。EVS提供的岩性建模方式很好的解决了这个问题,不需要对钻孔数据进行层序划分,直接采用指示克里金算法进行空间插值,极大的提高了建模效率,并且也达到较好的效果。值得注意的是,EVS岩性建模默认的克里金算法中,设定了变差函数的主方向为水平向北,因此有些情况下不能很好的反映岩层的倾向和倾角。对应于这些情况,我们需要在变差函数高级设置中,调整相应参数,让岩性模型更加符合实际。下面用一个真实案例来展示调整各向异性参数前后的模型效果:图1是钻孔的情况,我们可以发现,钻孔中砂砾岩的样本呈现出一定的倾斜角度,结合地质分析,可以认为该岩层具有一定的倾角。图1 钻孔数据分析 在EVS岩性插值模块Indicator_geology中,各向异性模式采用默认的“simple”,如下:其中变差函数的主方向被设置为水平朝北,意味着插值过程中岩层会在水平方向进行连接。采用默认模式创建岩性地质模型,我们提取模型剖面效果如图2所示:砂砾岩分布呈水平状,不符合实际情况。图2 采用简单模式的各向异性地质模型剖面图 当我们调整各向异性模式(“Anisotropy Mod”)为高级(“Advanced”),并设置变差函数主方向的角度,如下: 重新插值并创建岩性模型后,提取剖面效果如图3所示:岩层有明显的倾角,更加接近实际的情况。图3 采用高级各向异性设置的岩性模型剖面因此,如果采用EVS岩性建模的方式,我们可以对钻孔数据进行观察分析及地质专业判断,利用EVS岩性建模中的各向异性中的高级参数设置,从而高效便捷的创建更加符合实际情况的岩性模型。

G2中裂隙的输入方法和作用简析

库仑张崇波 发表了文章 • 0 个评论 • 191 次浏览 • 2020-05-21 14:34 • 来自相关话题

       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件具有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。 查看全部
       使用Optum G2软件可以分析一些复杂的岩土工程问题,一方面在于软件具有的极限分析方法和网格自适应的功能,另一方面还在于软件允许用户对模型进行比较大的干预,其中在岩土材料中定义裂隙面就是这样一种干预方式。G2中的裂隙可以表征岩体结构面及土体内部裂隙等,但这并不是岩土体的竖向拉张裂缝,对于张裂缝包括断层,在G2中一般采用剪切节理的方式来模拟,相关资料可以查看案例10:断层作用下的边坡稳定性和案例70:含裂隙边坡稳定性,本文主要对岩土体内部裂隙的输入方法和作用进行简要介绍。1、裂隙的输入方式       首先,岩土材料的本构模型需要选择摩尔-库仑模型,只有选择了摩尔-库仑模型,才能在材料参数中定义裂隙面:然后,在“裂隙”后面的复选框选择是,弹出如下界面:用户可以选择定义一个面或者两个面,分别输入每个面的倾角α,黏聚力c,内摩擦角φ,以及每个面的抗拉强度kt(一般默认为无穷大)。需要说明的是,这里的倾角是从水平面逆时针转向竖直面的角度,如下图所示:2、输入裂隙后对边坡稳定性的影响       这里以一个简单的边坡模型演示加入裂隙后对边坡的稳定性以及破坏模式的影响,模型如下,自然边坡坡角45°,分析方法均采用强度折减法,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)按均质边坡考虑,边坡坡角45°,破坏模式为圆弧型,安全系数为3.509 (2)在原均质边坡的基础上,考虑一组顺层裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近直线型,安全系数为1.353 (3)在原均质边坡的基础上,考虑一组反倾裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,坡角位置有明显的拐弯,安全系数为1.849 (4)在原均质边坡的基础上,考虑两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏模式近折线型,安全系数为1.213        以上4组对比分析主要是针对不同结构面产状进行对比分析,感兴趣的用户可以通过调整抗剪强度参数以及倾角做进一步的的对比工作。3、输入裂隙后对隧道稳定性的影响       同样,以一个简单的隧道模型演示加入裂隙前后的不同。模型及材料参数如下,分析方法均采用极限分析,求解下限解,模型网格数量设置为3000个,每一个模型均设置3次的网格自适应:(1)考虑为各向均质体,破坏乘数为23.73 (2)输入一组裂隙面,倾角150°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.28  (3)输入一组裂隙面,倾角60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为2.806 (4)输入两组裂隙面,倾角分别为150°和60°,裂隙面参数c=10kPa,φ=20°,破坏乘数为1.257        通过以上两个简单模型的示例,可以看出当我们在材料中输入了裂隙面之后,对边坡和隧道的稳定性都有很大的影响。针对实际工作中遇到的裂隙面发育的复杂工程问题,大家可以尝试使用G2来进行分析。