注：本说明仅适用于GEO5年费版（个人版）客户，购买了GEO5企业版的客户请与您的客户经理联系。GEO5 2018版新增「三维地质建模」，「扩展基础静探标贯分析」，「Redi-Rock挡土墙」等三个模块。个人版已购客户或正在免费试用软件的客户可以通过GEO5在线更新功能直接升级到2018版，但是升级后无法使用新增的3个模块，下面介绍获取新增模块许可证的方法。1. 更新软件在开始菜单的「GEO5 CHN」文件夹下找到「更新GEO5 CHN」并点击，更新软件至最新版，然后测试新增模块是否能正常使用。对于可以正常使用的情况，略过后续步骤。注：2018年1月31日之后获得个人版激活码的客户可以直接使用新增模块，略过后面的步骤。2. 生成本地最新许可证信息 - c2v文件下载获取当前许可证信息工具GEO5个人版激活工具-RUS.rar，并解压到桌面，如下图。注：该版本为中文版与英文版功能完全一致。双击并启动RUS工具“GEO5个人版激活工具-RUS.exe”，如下图。选择“更新现有保护锁”，并点击“收集信息”按钮，保存生成的C2V文件到本地。如果C2V文件生成成功，RUS主窗口中会显示“已获取到指纹”。3. 发送生成的c2v文件至库仑技术支持邮箱（support@kulunsoft.com）将第一步中生成的c2v文件发送至support@kulunsoft.com邮箱，邮件请按如下格式填写，以方便我们及时与您对接：邮件名：2018许可更新-姓名-单位邮件正文：联系方式、是否已购买GEO5、购买内容等信息。接下来请注意查收我们的回复邮件，邮件中我们会附上您的新许可证 - v2c文件。4. 应用新的V2C文件，更新许可证完成双击启动第一步中下载的RUS工具，并切换到「应用许可证文件」。在更新文件中导入邮件中您收到的v2c文件，并点击「应用更新」。应用更新成功后，RUS主窗口中会显示如下信息。至此，您的GEO5 2018版已可以使用新增模块，若仍然无法使用，请直接回复给您发送v2c文件的邮箱。注：如果RUS应用V2C文件不成功，点击这里 查看全部

项目名称：山东某边坡工程使用软件：GEO5土质边坡稳定分析、GEO5岩土工程有限元分析设计方案：边坡开挖并设置双排桩。设计思路：设计采用「土坡」模块和「有限元」模块。「土坡」模块的目的是分析抗滑桩支护后每一个危险结构面的稳定系数是否符合规范要求，以及边坡作用在抗滑桩上的剩余下滑力，为「有限元」模块分析抗滑桩变形和内力提供荷载参数。「有限元」模块的目的是分析桩身在剩余下滑力的作用下，桩身的弯矩、剪力、变形等数据，为桩身配筋提供内力参数。软件优势：1.多段线建模支持导入dxf图形，2.GEO剪贴板支持岩土材料创建，实现软件两个不同的模块之间很好的数据对接。计算结果：1.利用土质边坡稳定性分析模块计算名称 : 原始坡体稳定性分析工况阶段 : 1 给定滑面的分析。边坡稳定性验算 (不平衡推力法(隐式))安全系数 = 1.07 < 1.35边坡稳定性 不满足要求滑面控制点处倾角变化大于10°，计算结果可能偏危险。滑动面前缘剩余下滑力 Fn = 1037.26 kN/m剩余下滑力倾角 a = 2.05 °名称 :削坡+排桩支护稳定性分析工况阶段 : 2 2岩土工程有限元分析模块有限元建模这里不在赘述 名称 : 初始地应力分析 工况阶段 : 1结果 : 全量; 变量 : 剪应力 XZ; 范围 : kPa   　　滑坡体内的抗滑桩部分直接以梁荷载方式输入后排桩桩后滑坡推力和前排桩桩前滑体抗滑力。桩间土和嵌固段均采用弹性模型模拟，和规范中的弹簧模拟近似。以下为有限元分析计内容。 名称 : 桩身内力和位移分析 工况阶段 : 2结果 : 全量; 变量 : 剪应力 XZ; 范围 : kPaM [kNm/m]，Q [kN/m]     　　依据有限元分析结果可得前后排桩以及连梁的最大内力值，据此可依据《混凝土结构设计规范》进行抗剪、抗弯配筋验算，这里不再赘述。　　详细理论和计算过程可以参考工程实例手册：门型抗滑桩+锚索(杆)设计——以贵州某边坡工程为例 查看全部

项目名称：某海外码头项目使用软件：GEO5混凝土砌块挡土墙设计设计方案：软件优势：GEO5企业版内置65种规范，涉及23个国家（中、欧、美）可直接用于海外项目设计，同时支持18种语言及计算书，在国内，「混凝土砌块挡土墙设计」多用于生态挡墙设计。过程与结果：倾覆滑移验算承载能力验算 截面强度验算外部稳定性验算边坡稳定性验算（摩根斯坦法）荷载组合1利用率：77.4%边坡稳定性 满足要求荷载组合2利用率：97.7%边坡稳定性 满足要求 查看全部

项目名称：某悬臂式挡土墙项目使用软件：GEO5悬臂式挡土墙设计设计方案：软件优势：GEO5墙后填土软件可供多种选择过程与结果：倾覆滑移稳定性验算倾覆稳定性验算抗倾覆力矩 Mres = 9583.28 kNm/m倾覆力矩 Movr = 2747.21 kNm/m安全系数 = 3.49 > 1.60倾覆稳定性验算 满足要求滑移稳定性验算抗滑力(平行基底) Hres = 439.57 kN/m滑动力(平行基底) Hact = 337.92 kN/m安全系数 = 1.30 > 1.30滑移稳定性验算 满足要求倾覆滑移验算 满足要求承载力验算 截面强度验算墙踵验算截面强度验算和配筋验算16 钢筋直径 22.0mm,保护层 30.0mm截面宽度 = 1.00 m 截面高度 = 1.00 m 配筋率 ρ = 0.63 % > 0.20 % = ρmin中和轴位置 x/β1 = 0.19 m  468.68 kN = V截面受弯承载力设计值 Mu = 1932.83 kNm > 1882.46 kNm = M截面满足要求。墙趾验算截面强度验算和配筋验算8 钢筋直径 18.0mm,保护层 30.0mm截面宽度 = 1.00 m 截面高度 = 1.00 m 配筋率 ρ = 0.21 % > 0.20 % = ρmin中和轴位置 x/β1 = 0.06 m  357.93 kN = V截面受弯承载力设计值 Mu = 685.58 kNm > 395.47 kNm = M截面满足要求。墙身验算(墙址墙踵台阶顶截面)截面强度验算和配筋验算10 钢筋直径 22.0mm,保护层 30.0mm截面宽度 = 1.00 m 截面高度 = 0.90 m 配筋率 ρ = 0.44 % > 0.20 % = ρmin中和轴位置 x/β1 = 0.12 m  318.58 kN = V截面受弯承载力设计值 Mu = 1110.30 kNm > 766.98 kNm = M截面满足要求。名称 :外部稳定性分析工况阶段 : 1自动搜索后的滑动面 边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop)) 滑面上下滑力的总和 :Fa =1263.41kN/m滑面上抗滑力的总和 :Fp =2260.75kN/m下滑力矩 :Ma =18597.44kNm/m抗滑力矩 :Mp =33278.22kNm/m安全系数 = 1.79 > 1.30  边坡稳定性 满足要求   注：当抗滑移验算不能满足要求，同时挡墙尺寸改变受限时，可采用【基底锚固】，基底锚固将产生一个竖向向下的力，但是该力对于基底应力的验算是不利的。此外，也可以采用桩基础，设计成挡墙+桩基组合结构，参考这里。 查看全部

项目名称：某河堤项目使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析设计方案：分别采用了锚杆和抗滑桩支护。和软件优势：GEO5「土质边坡稳定性分析」模块可以分多工况，体现设计过程的同时还能多方案对比。过程与结果：名称 : 原始边坡分析-水位1工况阶段 : 1自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 1.01 < 1.35边坡稳定性 不满足要求名称 : 原始边坡分析-水位2工况阶段 : 2 自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 1.02 < 1.35 边坡稳定性 不满足要求名称 : 水位2下锚杆支护工况阶段 : 3自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 3.63 >1.35边坡稳定性 满足要求名称 : 水位2下抗滑桩支护工况阶段 : 4自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 4.59 >1.35边坡稳定性 满足要求名称 : 水位1下锚杆支护工况阶段 : 5 自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 3.63 >1.35边坡稳定性 满足要求名称 : 水位1下抗滑桩支护工况阶段 : 6自动搜索后的滑动面边坡稳定性验算 (摩根斯坦法(Morgenstern-Price))安全系数 = 4.6>1.35 边坡稳定性 满足要求　　两种水位下，加锚杆和抗滑桩都能满足设计要求。 查看全部

项目名称：国内某岩溶地质隧道开挖分析项目视频教程：岩溶地质隧道开挖建模和分析使用软件：EVS、OptumG2项目背景：本项目为国内某地铁开挖项目，由于地铁穿过一段岩溶地区，因此需要通过三维地质建模技术来进一步查明溶洞的分布情况，并据此进行隧道开挖数值分析。为了简化数值分析，采用收敛约束法，通过二维分析来模拟隧道开挖的三维效应。项目特点：不同于沉积地质，岩溶地质往往不能创建地层模型，需要利用指数克里金方法进行三维空间差值，创建岩性模型（地层模型和岩性模型的区别在视频教程中有详细说明）。溶洞作为一种特殊的地质体参与空间三维差值，这也是岩溶地质建模的常用处理手段。得到岩性模型以后，可以在EVS中进行隧道开挖，并提取剖面进行数值分析。当分析的剖面足够多时，也可以把数值分析对计算结果表达到EVS中。建模和分析流程：　　1. 利用EVS创建三维岩性模型　　1.1  根据钻孔数据生成pgf文件 – 溶洞作为一种特殊的岩性材料　　1.2  利用指数克里金方法生成三维岩性模型　　1.3  利用tunnel_cut模块创建隧道　　1.4  利用slice模块并结合python脚本沿隧道轴线切得多个计算剖面三维岩性模型（岩溶以实体表示）钻孔分布溶洞分布（绿色实体表示）溶洞和钻孔的相对位置关系计算剖面X = 2516209计算剖面X = 2516170隧道位置和隧道穿过的地层岩性隧道和溶洞的相对位置关系计算剖面X = 2516209（含隧道）计算剖面X = 2516170（含隧道）计算剖面X = 2516136（含隧道）　　2. 导入计算剖面至OptumG2进行隧道分析　　2.1  计算无溶洞时的地应力分布　　2.2  计算有溶洞时的地应力分布，并位移归零　　2.3  利用收敛约束法分析隧道注：这里仅分析了岩溶影响最大的剖面X = 2516209X = 2516209剖面（不含溶洞）X = 2516209剖面竖向初始地应力（不含溶洞）X = 2516209剖面（含溶洞）X = 2516209剖面竖向初始地应力（含溶洞）X = 2516209剖面左侧隧道开挖完成引起的竖向土体位移 X = 2516209剖面两侧隧道开挖完成引起的竖向土体位移X = 2516209剖面隧道开挖完成衬砌的弯矩X = 2516209剖面隧道开挖完成衬砌收到的围岩压力 查看全部

　　在我们的GEO5设计手册中，对计算结果输出的标准值还是设计值都有说明。但是还是经常有工程师对GEO5的【截面强度验算】提出质疑，觉得软件输出的弯矩或者剪力前后对不上。下面以弯矩为例简单的再说明一次。　　对于软件的输出结果我们首先要看单位，上图中①处弯矩的单位是KN*m/m（标准值），②，③处弯矩的单位是KN*m。　　当我们选择非连续的支挡结构（例如：排桩），按间距a排列　　第一步：①的弯矩*桩间距a*综合分项系数=②的弯矩　　460.05（KN*m/m）*1.5（m）*1.25=862.58（KN*m）　　第二步：②的弯矩*结构重要性系数=③的弯矩　　862.58（KN*m）*1.1=978.84（KN*m）　　结构重要性系数只在我国规范中有要求。GEO5软件是一款国际化的软件，同时支持多国规范。因此②没有乘以结构重要性系数。　　当选择国外规范时，②、③数值是一致的，均为设计值。　　当选择中国规范GB50010-2010时，③为设计值，依据该值进行配筋。　　剪力的输出，同上。 查看全部

项目名称：国内某基坑开挖项目——基坑开挖对电塔的影响分析使用软件：OptumG2项目模型注：图中红线为用于方便读取相应位置结果数据的结果截面，对计算没有影响。岩土参数在本次OptumG2计算中，岩土材料采用HMC材料模型来模拟，以考虑土体加载和卸载时不同的弹性变形规律。编号名称重度kN/m3弹性模量MPa回弹模量MPa泊松比粘聚力kPa内摩擦角°1杂填土15.420600.255122可塑-硬塑状粉质黏土15.3401200.2523163稍密-中密状圆砾16802400.252334强风化泥质粉砂岩21.5250075000.323155中等风化泥质粉砂岩223600100000.33520边界条件边界条件选用OptumG2默认标准边界条件，即模型左右边界限制x方向（水平方向）的位移，模型底边界同时限制x方向和z方向的位移。该边界条件也是有限元平面应变分析中最常用的边界条件。结果（1）初始地应力（2）地下连续墙施工施工地下连续墙模型图：施工地下连续墙后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为0.07mm，最大差异沉降约为0.054mm。施工地下连续墙后电塔基础沉降云图：（3）开挖至2.5m基坑开挖2.5m的模型图：基坑开挖2.5m后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为0.08mm，最大差异沉降约为0.054mm。开挖2.5m后电塔基础沉降云图：（4）添加第一道支撑添加第一道支撑模型图：添加第一道支撑后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为0.11mm，最大差异沉降约为0.052mm。添加第一道支撑后电塔基础沉降云图：（5）开挖至8.6m开挖至8.6m的模型图：开挖至8.6m后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为2.28mm，最大差异沉降约为1.71mm。开挖至8.6m后电塔基础沉降云图：（6）添加第二道支撑添加第二道支撑的模型图：添加第二道支撑后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为2.03mm，最大差异沉降约为1.9mm。添加第二道支撑后电塔基础沉降云图：（7）开挖至13.6m开挖至13.6m的模型图：开挖至13.6m后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为3.49mm，最大差异沉降约为2.25mm。开挖至13.6m后电塔基础沉降云图：（8）添加第三道支撑添加第三道支撑的模型图：添加第三道模型图后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为3.54mm，最大差异沉降约为2.27mm。添加第三道支撑后电塔基础沉降云图：（9）完全开挖完全开挖的模型图：完全开挖后整体的位移云图：电塔基础底部的沉降情况如下图所示，有计算结果和下图可以得到，施工地下连续墙，基础最大沉降为9.8mm，最大差异沉降约为2.45mm。完全开挖后电塔基础沉降云图：总结总结开挖过程中基础的最大沉降和最大差异沉降值，如下表所示：施工步骤施工名称基础最大沉降，mm基础最大差异沉降，mm0（初始地应力）//1施工地下连续墙0.070.0542开挖至 2.5m0.080.0543添加第一道支撑0.110.0524开挖至 8.6m2.031.715添加第二道支撑2.031.96开挖至 13.6m3.492.257添加第三道支撑3.542.278完全开挖9.82.45从上表可以得出，基础沉降大小和差异沉降均在允许范围内。 查看全部