GEO5边坡
GEO5计算双坡治理，能一个模型计算吗？
库仑产品 • 库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 101 次浏览 • 2024-04-02 09:52
全埋式抗滑桩如何设置
库仑产品 • 杨帆 回答了问题 • 3 人关注 • 2 个回答 • 276 次浏览 • 2024-01-12 10:19
GEO5拟静力法分析爆破工况
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 265 次浏览 • 2024-01-09 14:29
近期有多位工程师咨询在GEO5当中如何模拟爆破工况，如果是采用拟静力法考虑爆破振动力，可以通过GEO5地震荷载中自定义水平地震系数的方法实现，本文将简述分析过程。1. 计算原理 根据《非煤露天矿边坡工程技术规范》（GB 51016-2014）附录D.2的说明，边坡稳定计算时，考虑爆破振动力，各条快的水平爆破力按下列公式计算式中：Fi’—第i条块爆破振动力的水平向等效静力（kN）;Wi—第i条块的重量；βi—第i条块爆破力系数，可取0.1~0.3；ai—第i条块爆破振动质点水平向最大加速度（m/s2）；g—重力加速度（m/s2）；f—振动爆破频率（Hz）；Vi—第i条块重心处质点向振动速度（cm/s）；Q—爆破装药量，分段延时爆破时取最大一段的装药量（kg）；Ri—爆破区药量分布的几何中心至观测点的距离；K、α—与采场地质条件、岩体性质、爆破条件等有关的系数，由振动检测和测试数据获取。2. 案例分析 某砂岩矿边坡坡高55m，根据初步设计，矿山采用分段逐孔起爆，最大一段（单孔）用药量为56.3kg，按《爆破安全规程》（GB6722-2014）取振动爆破频率为20Hz。爆破区药量分布的几何中心至观测点的综合距离取值为90m。参考《爆破安全规程》13.2.4参数建议值说明，K取150，α取1.5。爆破区不同岩性的K，α取值建议根据以上参数，另外βi取0.12，计算得到 打开GEO5土坡模块，建好模型后，将0.02直接输入到地震分析当中进行计算。 以上即为GEO5当中模拟爆破工况分析的方法，文中提到的两本规范电子版可点击下载：GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf爆破安全规程GB6722-2014.pdf 查看全部
<p> 近期有多位工程师咨询在GEO5当中如何模拟爆破工况，如果是采用拟静力法考虑爆破振动力，可以通过GEO5地震荷载中自定义水平地震系数的方法实现，本文将简述分析过程。</p><p>1. <strong>计算原理</strong></p><p> 根据《非煤露天矿边坡工程技术规范》（GB 51016-2014）附录D.2的说明，边坡稳定计算时，考虑爆破振动力，各条快的水平爆破力按下列公式计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781378952520.png" alt="image.png" width="116" height="122" style="width: 116px; height: 122px;"/></p><p>式中：</p><p>F<sub>i</sub><sup>’</sup>—第i条块爆破振动力的水平向等效静力（kN）;</p><p>W<sub>i</sub>—第i条块的重量；</p><p>β<sub>i</sub>—第i条块爆破力系数，可取0.1~0.3；</p><p>a<sub>i</sub>—第i条块爆破振动质点水平向最大加速度（m/s<sup>2</sup>）；</p><p>g—重力加速度（m/s<sup>2</sup>）；</p><p>f—振动爆破频率（Hz）；</p><p>V<sub>i</sub>—第i条块重心处质点向振动速度（cm/s）；</p><p>Q—爆破装药量，分段延时爆破时取最大一段的装药量（kg）；</p><p>R<sub>i</sub>—爆破区药量分布的几何中心至观测点的距离；</p><p>K、α—与采场地质条件、岩体性质、爆破条件等有关的系数，由振动检测和测试数据获取。</p><p>2. <strong>案例分析</strong></p><p> 某砂岩矿边坡坡高55m，根据初步设计，矿山采用分段逐孔起爆，最大一段（单孔）用药量为56.3kg，按《爆破安全规程》（GB6722-2014）取振动爆破频率为20Hz。爆破区药量分布的几何中心至观测点的综合距离取值为90m。参考《爆破安全规程》13.2.4参数建议值说明，K取150，α取1.5。</p><p style="text-align: center;">爆破区不同岩性的K，α取值建议</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781460971666.png" alt="image.png"/></p><p>根据以上参数，另外β<sub>i</sub>取0.12，计算得到</p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781521264233.png" alt="image.png" width="211" height="45" style="width: 211px; height: 45px;"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781560373963.png" alt="image.png" width="210" height="20" style="width: 210px; height: 20px;"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781596793746.png" alt="image.png" width="263" height="36" style="width: 263px; height: 36px;"/></p><p> 打开GEO5土坡模块，建好模型后，将0.02直接输入到地震分析当中进行计算。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781623181860.png" alt="image.png" width="377" height="130" style="width: 377px; height: 130px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781649296032.png" alt="image.png"/></p><p> 以上即为GEO5当中模拟爆破工况分析的方法，文中提到的两本规范电子版可点击下载：</p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf">GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf</a></p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="爆破安全规程GB6722-2014.pdf">爆破安全规程GB6722-2014.pdf</a></p>
GEO5某灰厂稳定性评价
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 378 次浏览 • 2023-10-17 11:17
使用模块：GEO5土坡稳定性分析一、 项目背景 某排土场斜坡表面堆积土体较为松散，排土场边坡整体处于稳定状态，坡度较陡地段存在局部失稳的现象。局部失稳出现在现场实测剖面2处，表现为边坡顶部边缘浅层的土体滑落，土体滑落宽度约45m，高度约15m，坡向301°，坡顶边缘处的最大坡度约35°。 现场调查发现，排土场斜坡表面堆积土体较为松散，在降雨的冲刷及坡顶雨水汇集的作用下，坡面多处存在冲刷沟槽。其中，发育范围最大的一处冲刷沟槽位于排土场东坡，坡高约55m，坡度37°，坡向106°，冲刷沟槽长度约90m，最大宽度8m~10m，最大切割深度10m~12m。二、场地岩土材料①弃渣 本次勘察过程中，在弃渣层共进行了70m的重型圆锥动力触探试验。动探数据显示变异系数达到0.98，说明回填的密实度很不均匀，回填时间短，欠固结，回填时未进行碾压，主要呈松散～稍密状态，局部呈中密～密实状态。坝体、坝基经过碾压后变异系数在0.172，整体夯实后较均匀，稍密状态。 根据本次勘察及前期勘察资料，并结合该区域的建筑经验综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=100kPa～200kPa，内聚力标准值Ck=6~10kPa，内摩擦角标准值Фk=30°~33°，渗透系数k＞2.0×10-1cm/s。 碾压后的坝体承载力特征值fak可达180kPa，内摩擦角标准值Фk=33°，变形模量为16MPa。 筑坝材料为排土场土料，即煤矿剥离的石渣料（碎石料），该石渣料储量很大，足以满足本期10m高的筑灰坝要求。②粉质黏土 黄褐色、灰褐色，以可塑状态为主。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=6击。 本层取土3件，物理力学性质指标平均值如下： 天然含水量为28.1%，天然孔隙比为0.824，重度为18.8kN/m3，饱和度为92.8%，液限为34.3%，塑限为20.8%，塑性指数为13.5，液性指数为0.54；直剪试验：内摩擦角为18.9°，内聚力为19.8kPa，压缩系数a1-2为0.38MPa-1，压缩模量为5.1MPa。属可塑状态中等压缩性土。 根据该层土的物理力学性质指标，并结合已有资料及标准贯入试验击数（N=6），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=150kPa。③黏土 可塑～硬塑状态，分布在泥岩、泥质砂岩顶部，为基岩风化形成的残积土层。本次勘测中，在该层进行了3次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=11击。 根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=11），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=220kPa。④泥岩 本层以泥岩为主，部分地段夹泥质砂岩层，勘察范围内呈全风化状态。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=22击。根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=22），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=260KPa。 岩土材料指标如下：三、分析工况 根据《火力发电厂干式贮灰场设计规程》（DL/T 5488-2014）中的相关条文，坝体应进行沉降计算、抗滑稳定计算，抗震设防烈度为7度及以上地区的坝体应进行抗震分析，必要时考虑渗流的影响。本工程场地地震基本烈度为6度，因此不考虑地震的影响，非正常条件下仅考虑暴雨的影响。 各工况抗滑稳定安全系数应按表1的规定确定，干灰场抗滑稳定的计算按照正常运行条件、非正常运行条件以及考虑贮灰、暴雨作用划分了不同的计算工况组合。（详见表2）表1 平原干灰场挡灰堤设计标准 根据可行性研究报告，灰场总容积约为1.3×107m3。根据表2平原干灰场挡灰堤设计标准，确定灰堤的设计等级应为二级。内、外坡正常运行条件下抗滑稳定安全系数K均为1.15，非常运行条件抗滑稳定安全系数K为1.00。 本项目无需考虑渗流和调洪水位，故对坝体、排土场原始边坡、排土场+坝体进行正常运行条件和考虑暴雨的非常运行条件下的稳定性计算与分析。（见表2）表2 干灰场边坡抗滑稳定计算工况表四、稳定性分析工况1：排土场+未贮灰 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa =10754.03 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26536.15 kN/m下滑力矩 : Ma = 2276413.66 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 5617171.42 kNm/m安全系数 = 2.47 > 1.15。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况2：排土场+贮灰 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 11986.31 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 29521.04 kN/m下滑力矩 : Ma = 2746662.31 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 6764746.44 kNm/m安全系数 = 2.46 > 1.15。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况3：排土场+未贮灰+暴雨 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 11472.25 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 23401.98 kN/m下滑力矩 : Ma = 2428445.61 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 4953731.64 kNm/m安全系数 = 2.04 > 1.00。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况4：排土场+贮灰+暴雨 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 12806.02 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26057.66 kN/m下滑力矩 : Ma = 2934499.20 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 5971113.16 kNm/m安全系数 = 2.03 > 1.00。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。五、 总结 按照规范要求，灰厂稳定性涉及多工况分析，通过GEO5软件建模，不需要多工况重复建模，在一个文件中即可实现不同工况的验算，操作方便快捷，也便于计算源文件的管理。 查看全部
<p><strong>使用模块：</strong><strong>GEO5</strong><strong>土坡稳定性分析</strong></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong></p><p> 某排土场斜坡表面堆积土体较为松散，排土场边坡整体处于稳定状态，坡度较陡地段存在局部失稳的现象。局部失稳出现在现场实测剖面2处，表现为边坡顶部边缘浅层的土体滑落，土体滑落宽度约45m，高度约15m，坡向301°，坡顶边缘处的最大坡度约35°。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512130485426.png" alt="image.png" width="437" height="292" style="width: 437px; height: 292px;"/></p><p> 现场调查发现，排土场斜坡表面堆积土体较为松散，在降雨的冲刷及坡顶雨水汇集的作用下，坡面多处存在冲刷沟槽。其中，发育范围最大的一处冲刷沟槽位于排土场东坡，坡高约55m，坡度37°，坡向106°，冲刷沟槽长度约90m，最大宽度8m~10m，最大切割深度10m~12m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512164238377.png" alt="image.png" width="453" height="296" style="width: 453px; height: 296px;"/></p><p><strong>二、</strong><strong>场地岩土材料</strong></p><p>①弃渣</p><p> 本次勘察过程中，在弃渣层共进行了70m的重型圆锥动力触探试验。动探数据显示变异系数达到0.98，说明回填的密实度很不均匀，回填时间短，欠固结，回填时未进行碾压，主要呈松散～稍密状态，局部呈中密～密实状态。坝体、坝基经过碾压后变异系数在0.172，整体夯实后较均匀，稍密状态。</p><p> 根据本次勘察及前期勘察资料，并结合该区域的建筑经验综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=100kPa～200kPa，内聚力标准值Ck=6~10kPa，内摩擦角标准值Фk=30°~33°，渗透系数k＞2.0×10-1cm/s。</p><p> 碾压后的坝体承载力特征值fak可达180kPa，内摩擦角标准值Фk=33°，变形模量为16MPa。</p><p> 筑坝材料为排土场土料，即煤矿剥离的石渣料（碎石料），该石渣料储量很大，足以满足本期10m高的筑灰坝要求。</p><p>②粉质黏土</p><p> 黄褐色、灰褐色，以可塑状态为主。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=6击。</p><p> 本层取土3件，物理力学性质指标平均值如下：</p><p> 天然含水量为28.1%，天然孔隙比为0.824，重度为18.8kN/m3，饱和度为92.8%，液限为34.3%，塑限为20.8%，塑性指数为13.5，液性指数为0.54；直剪试验：内摩擦角为18.9°，内聚力为19.8kPa，压缩系数a1-2为0.38MPa-1，压缩模量为5.1MPa。属可塑状态中等压缩性土。</p><p> 根据该层土的物理力学性质指标，并结合已有资料及标准贯入试验击数（N=6），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=150kPa。</p><p>③黏土</p><p> 可塑～硬塑状态，分布在泥岩、泥质砂岩顶部，为基岩风化形成的残积土层。本次勘测中，在该层进行了3次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=11击。</p><p> 根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=11），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=220kPa。</p><p>④泥岩</p><p> 本层以泥岩为主，部分地段夹泥质砂岩层，勘察范围内呈全风化状态。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=22击。根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=22），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=260KPa。</p><p> 岩土材料指标如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512254244701.png" alt="image.png" width="469" height="271" style="width: 469px; height: 271px;"/></p><p><strong>三、分析工况</strong></p><p> 根据《火力发电厂干式贮灰场设计规程》（DL/T 5488-2014）中的相关条文，坝体应进行沉降计算、抗滑稳定计算，抗震设防烈度为7度及以上地区的坝体应进行抗震分析，必要时考虑渗流的影响。本工程场地地震基本烈度为6度，因此不考虑地震的影响，非正常条件下仅考虑暴雨的影响。</p><p> 各工况抗滑稳定安全系数应按表1的规定确定，干灰场抗滑稳定的计算按照正常运行条件、非正常运行条件以及考虑贮灰、暴雨作用划分了不同的计算工况组合。（详见表2）</p><p style="text-align: center;">表1 平原干灰场挡灰堤设计标准</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512317855355.png" alt="image.png"/></p><p> 根据可行性研究报告，灰场总容积约为1.3×107m3。根据表2平原干灰场挡灰堤设计标准，确定灰堤的设计等级应为二级。内、外坡正常运行条件下抗滑稳定安全系数K均为1.15，非常运行条件抗滑稳定安全系数K为1.00。</p><p> 本项目无需考虑渗流和调洪水位，故对坝体、排土场原始边坡、排土场+坝体进行正常运行条件和考虑暴雨的非常运行条件下的稳定性计算与分析。（见表2）</p><p style="text-align: center;">表2 干灰场边坡抗滑稳定计算工况表</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512401954662.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>稳定性分析</strong></p><p>工况1：排土场+未贮灰</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa =10754.03 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26536.15 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2276413.66 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5617171.42 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.47 > 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512477425829.png" alt="image.png"/></p><p>工况2：排土场+贮灰</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 11986.31 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 29521.04 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2746662.31 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 6764746.44 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.46 > 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512516751462.png" alt="image.png"/></p><p>工况3：排土场+未贮灰+暴雨</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 11472.25 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 23401.98 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2428445.61 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 4953731.64 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.04 > 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512552188940.png" alt="image.png"/></p><p>工况4：排土场+贮灰+暴雨</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 12806.02 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26057.66 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2934499.20 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5971113.16 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.03 > 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512588816756.png" alt="image.png"/></p><p><strong>五、</strong><strong> </strong><strong>总结</strong></p><p> 按照规范要求，灰厂稳定性涉及多工况分析，通过GEO5软件建模，不需要多工况重复建模，在一个文件中即可实现不同工况的验算，操作方便快捷，也便于计算源文件的管理。</p>
GEO5某水库库岸边坡支护设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 415 次浏览 • 2023-10-17 10:58
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计一、 项目背景 拟建项目为道路边坡支护工程。道路北侧为拟建水库，规划水库岸坡距离道路路肩最近约8.38m，岸坡建成后标高为108.5m，坡比为1:4；为施工水库，K0+740~K1+007 段已进行放坡开挖；该段道路路肩标高为117.7~118.6m。 支护范围：K0+660~K1+007临湖侧（道路北侧） 边坡高度：10~12m 地质条件：将勘探深度范围内的地层划分为5个工程地质层，自上而下分别为：①素填土（Q4ml），平均厚度为2.48m；②粉质粘土（Q4al+pl）可塑，局部分布，平均厚度为5.01m；③粉质粘土（Q4al+pl）场地均有分布，平均厚度为6.59m；④强风化泥质砂岩（K2z）岩体破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，平均厚度为3.89m；⑤中风化泥质砂岩（K2z），岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级 特殊要求：道路边坡支护结构不侵占库岸边线 安全等级：一级二、设计方案 综合考虑地质、环境、边坡高度等诸方面因素，本着“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则，临湖侧边坡采用桩板墙方案：桩顶4m进行1:1放坡，坡体采用加筋格栅加固，坡面进行生态绿化；抗滑桩桩径1.4m，间距3m，桩长18m，进入中风化泥质砂岩层。边坡支护平面图边坡支护典型剖面图三、设计成果分析 采用GEO5边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))结果显示：安全系数 = 1.48 > 1.35 边坡稳定性满足要求。 抗滑桩验算结果显示：最大位移53.2mm；岩石地基横向承载力满足要求；弯矩最大值=1221.20kNm/m， 剪力最大值= 262.71kN/m，主筋为32根直径28mm，剪力筋为直径10mm，间距200mm。四、总结 该项目为库岸边坡治理设计，分析过程考虑库水位、坡顶超载的影响，支护设计采用抗滑桩+加筋土的联合支挡形式。通过GEO5软件能快速实现建模计算，方便工程师对设计方案进行评估和验证。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计</strong></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong></p><p> 拟建项目为道路边坡支护工程。道路北侧为拟建水库，规划水库岸坡距离道路路肩最近约8.38m，岸坡建成后标高为108.5m，坡比为1:4；为施工水库，K0+740~K1+007 段已进行放坡开挖；该段道路路肩标高为117.7~118.6m。</p><p> 支护范围：K0+660~K1+007临湖侧（道路北侧）</p><p> 边坡高度：10~12m</p><p> 地质条件：将勘探深度范围内的地层划分为5个工程地质层，自上而下分别为：①素填土（Q<sub>4</sub><sup>ml</sup>），平均厚度为2.48m；②粉质粘土（Q<sub>4</sub><sup>al+pl</sup>）可塑，局部分布，平均厚度为5.01m；③粉质粘土（Q<sub>4</sub><sup>al+pl</sup>）场地均有分布，平均厚度为6.59m；④强风化泥质砂岩（K<sub>2</sub>z）岩体破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，平均厚度为3.89m；⑤中风化泥质砂岩（K<sub>2</sub>z），岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级</p><p> 特殊要求：道路边坡支护结构不侵占库岸边线</p><p> 安全等级：一级</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511212460799.png" alt="image.png"/></p><p><strong>二、</strong><strong>设计方案</strong></p><p> 综合考虑地质、环境、边坡高度等诸方面因素，本着“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则，临湖侧边坡采用桩板墙方案：桩顶4m进行1:1放坡，坡体采用加筋格栅加固，坡面进行生态绿化；抗滑桩桩径1.4m，间距3m，桩长18m，进入中风化泥质砂岩层。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511251723472.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护平面图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511265328824.png" alt="image.png" width="480" height="233" style="width: 480px; height: 233px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护典型剖面图</p><p><strong>三、</strong><strong>设计成果分析</strong></p><p> 采用GEO5边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))结果显示：安全系数 = 1.48 > 1.35 边坡稳定性满足要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511389326134.png" alt="image.png" width="487" height="261" style="width: 487px; height: 261px;"/></p><p> 抗滑桩验算结果显示：最大位移53.2mm；岩石地基横向承载力满足要求；弯矩最大值=1221.20kNm/m， 剪力最大值= 262.71kN/m，主筋为32根直径28mm，剪力筋为直径10mm，间距200mm。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511416476893.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511429938627.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>总结</strong></p><p> 该项目为库岸边坡治理设计，分析过程考虑库水位、坡顶超载的影响，支护设计采用抗滑桩+加筋土的联合支挡形式。通过GEO5软件能快速实现建模计算，方便工程师对设计方案进行评估和验证。</p>
GEO5某输变电塔基边坡专项勘察设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 2 个评论 • 361 次浏览 • 2023-10-17 09:34
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩一、项目背景 因场地重大基础设施建设，某输变电线路通道受限，某塔位须立于深厚人工填土边坡上。该人工填土边坡位于西部某大河北岸，边坡纵向长70m，高28-35m，坡顶宽100m，坡脚宽80m，整体坡度28°，坡脚和东侧边缘为已建重力式挡墙。根据平面布置，拟建塔位位于边坡东北角近坡顶区域。 据现场调查，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。经详细勘察及计算分析，在天然工况和暴雨工况下该边坡处于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，需对该人工填土边坡采取治理措施。塔位场地侧摄影像图二、边坡稳定性定性评价 根据多次踏勘现场情况进行对比，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。固结沉降变形主要表现为坡顶的混凝土路面、硬化地面和坡顶混凝土输送中心的重力式挡墙开裂，排水沟开裂，分级马道开裂下沉，框格梁开裂，正六边形砼块破裂，土体与框格梁脱离、脱空，以及植草坡面开裂、下错等。边坡坡脚和侧面挡墙未见开裂、倾斜和滑移等变形，坡体无整体蠕滑迹象。 综上所述，该人工填土边坡尚未经历雨季，在目前的状态下，局部产生固结沉降变形，坡体表层松散土体局部蠕滑，无整体变形迹象。塔位附近的坡面填土表层蠕滑三、计算工况和参数选取 根据边坡失稳特征及可能出现的各种载荷情况，计算中主要考虑降雨、地震等因素。参照《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)，工程区地震基本烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g，综合水平地震系数取0.075。 本工程防治工程安全等级为Ⅰ级，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）表5.3.2规定，计算工况确定如下： Ⅰ工况——天然工况，安全系数取1.35。 Ⅱ工况——暴雨工况，安全系数取1.25。 Ⅲ工况——地震工况，安全系数取1.15。 本次边坡稳定性计算中所采用的有关岩土物理力学参数，根据场区边坡勘察的室内外试验成果、反演法计算结果、地区工程经验、边坡变形现状、边坡的时间效应等因素，综合按自然状态（工况Ⅰ）、暴雨状态（工况Ⅱ）和地震状态 (工况Ⅲ）推荐选用。四、天然边坡稳定性评价 根据计算模型和计算参数，在采用圆弧法计算边坡稳定性时，主要采用GEO5岩土软件的“土质边坡稳定分析”模块，分析边坡在天然工况、暴雨工况和地震工况下的最不利滑动面和稳定性。本次主要针对与拟建铁塔所在位置密切相关的最不利剖面7-7’和8-8’进行计算，计算结果如下表。边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面）边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面，地面超载F=2×400kN）边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（8-8’剖面）边坡整体失稳计算简图（7-7’剖面，暴雨工况，Fs=1.01） 以上计算表中的剩余下滑力为坡体整体滑动时的剩余下滑力，由于铁塔位于近坡顶区域，铁塔所在位置的剩余下滑力与上表中的剩余下滑力会有差异。参照现场踏勘调查与定性分析，考虑现有挡墙的作用，该边坡在天然状态（无超载条件）下处于基本稳定，在暴雨状态下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。 当考虑超载时，该边坡在天然状态（可变超载为2×400kN条件）下处于基本稳定，坡顶超载对边坡整体稳定性影响较小，在暴雨工况下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。五、支护方案设计 根据勘查结果，参考类似工程治理的经验教训，经过多次评审比选，为保证输电线路长期运行安全，综合边坡的调查和稳定性分析结果、现场的交通、场地条件、施工工期和施工安全等，提出了2种边坡治理方案，方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟；方案二：一排圆形抗滑桩+清方+截排水沟。下面将分别叙述。方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟 根据现场地形条件和勘察成果，结合铁塔所在位置，采用三排共计17根抗滑桩进行边坡治理，第一排抗滑桩位于坡顶塔位上坡侧，共7根，第二排抗滑桩位于塔位A腿上方、BD腿下方的马道，共6根，第三排抗滑桩位于A腿下坡侧的马道，共4根。桩间距均为5m。7-7’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）8-8’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧） 通过以上计算可得，设置抗滑桩后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。方案二：一排抗滑桩+清方+截排水沟 该方案是在坡顶处布置一排抗滑桩，桩长为27m，桩径为2.8m，桩中心间距5m，共计10根抗滑桩。桩下坡侧铁塔基础附近采用部分挖方，挖方后在抗滑桩悬臂段挂桩间挡土板，清方区域的挖方量约1.0万m3。暴雨工况下整体稳定性计算简图（清方后）暴雨工况下局部稳定性计算简图（清方后） 通过以上计算可得，坡顶设置抗滑桩并清方后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。六、总结 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对西部地区某输变电塔基边坡进行了分析和计算，验证设计提出的两种方案，建模速度快，解决了多工况计算问题，为项目的实施提供了技术支撑。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong></p><p><strong>一、</strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p> 因场地重大基础设施建设，某输变电线路通道受限，某塔位须立于深厚人工填土边坡上。该人工填土边坡位于西部某大河北岸，边坡纵向长70m，高28-35m，坡顶宽100m，坡脚宽80m，整体坡度28°，坡脚和东侧边缘为已建重力式挡墙。根据平面布置，拟建塔位位于边坡东北角近坡顶区域。</p><p> 据现场调查，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。经详细勘察及计算分析，在天然工况和暴雨工况下该边坡处于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，需对该人工填土边坡采取治理措施。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505810307040.png" alt="image.png" width="446" height="278" style="width: 446px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">塔位场地侧摄影像图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡稳定性定性评价</strong></p><p> 根据多次踏勘现场情况进行对比，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。固结沉降变形主要表现为坡顶的混凝土路面、硬化地面和坡顶混凝土输送中心的重力式挡墙开裂，排水沟开裂，分级马道开裂下沉，框格梁开裂，正六边形砼块破裂，土体与框格梁脱离、脱空，以及植草坡面开裂、下错等。边坡坡脚和侧面挡墙未见开裂、倾斜和滑移等变形，坡体无整体蠕滑迹象。</p><p> 综上所述，该人工填土边坡尚未经历雨季，在目前的状态下，局部产生固结沉降变形，坡体表层松散土体局部蠕滑，无整体变形迹象。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505860210554.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">塔位附近的坡面填土表层蠕滑</p><p><strong>三、</strong><strong>计算工况和参数选取</strong></p><p> 根据边坡失稳特征及可能出现的各种载荷情况，计算中主要考虑降雨、地震等因素。参照《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)，工程区地震基本烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g，综合水平地震系数取0.075。</p><p> 本工程防治工程安全等级为Ⅰ级，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）表5.3.2规定，计算工况确定如下：</p><p> Ⅰ工况——天然工况，安全系数取1.35。</p><p> Ⅱ工况——暴雨工况，安全系数取1.25。</p><p> Ⅲ工况——地震工况，安全系数取1.15。</p><p> 本次边坡稳定性计算中所采用的有关岩土物理力学参数，根据场区边坡勘察的室内外试验成果、反演法计算结果、地区工程经验、边坡变形现状、边坡的时间效应等因素，综合按自然状态（工况Ⅰ）、暴雨状态（工况Ⅱ）和地震状态 (工况Ⅲ）推荐选用。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505977877909.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>天然边坡稳定性评价</strong></p><p> 根据计算模型和计算参数，在采用圆弧法计算边坡稳定性时，主要采用GEO5岩土软件的“土质边坡稳定分析”模块，分析边坡在天然工况、暴雨工况和地震工况下的最不利滑动面和稳定性。本次主要针对与拟建铁塔所在位置密切相关的最不利剖面7-7’和8-8’进行计算，计算结果如下表。</p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506080619100.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面，地面超载F=2×400kN）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506107310719.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（8-8’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506138301038.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506158571092.png" alt="image.png" width="488" height="277" style="width: 488px; height: 277px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡整体失稳计算简图（7-7’剖面，暴雨工况，Fs=1.01）<br/></p><p> 以上计算表中的剩余下滑力为坡体整体滑动时的剩余下滑力，由于铁塔位于近坡顶区域，铁塔所在位置的剩余下滑力与上表中的剩余下滑力会有差异。参照现场踏勘调查与定性分析，考虑现有挡墙的作用，该边坡在天然状态（无超载条件）下处于基本稳定，在暴雨状态下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p style="text-align: center;"> 当考虑超载时，该边坡在天然状态（可变超载为2×400kN条件）下处于基本稳定，坡顶超载对边坡整体稳定性影响较小，在暴雨工况下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p><strong>五、</strong><strong>支护方案设计</strong></p><p> 根据勘查结果，参考类似工程治理的经验教训，经过多次评审比选，为保证输电线路长期运行安全，综合边坡的调查和稳定性分析结果、现场的交通、场地条件、施工工期和施工安全等，提出了2种边坡治理方案，方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟；方案二：一排圆形抗滑桩+清方+截排水沟。下面将分别叙述。</p><p><strong>方案一：三排圆形抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p> 根据现场地形条件和勘察成果，结合铁塔所在位置，采用三排共计17根抗滑桩进行边坡治理，第一排抗滑桩位于坡顶塔位上坡侧，共7根，第二排抗滑桩位于塔位A腿上方、BD腿下方的马道，共6根，第三排抗滑桩位于A腿下坡侧的马道，共4根。桩间距均为5m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506215274951.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506240893766.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506264838097.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506294293897.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506313503760.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506331953545.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p> 通过以上计算可得，设置抗滑桩后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>方案二：一排抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>清方</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p> 该方案是在坡顶处布置一排抗滑桩，桩长为27m，桩径为2.8m，桩中心间距5m，共计10根抗滑桩。桩下坡侧铁塔基础附近采用部分挖方，挖方后在抗滑桩悬臂段挂桩间挡土板，清方区域的挖方量约1.0万m<sup>3</sup>。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506384203723.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下整体稳定性计算简图（清方后）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506404474775.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下局部稳定性计算简图（清方后）<br/></p><p> 通过以上计算可得，坡顶设置抗滑桩并清方后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>六、总结</strong></p><p> 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对西部地区某输变电塔基边坡进行了分析和计算，验证设计提出的两种方案，建模速度快，解决了多工况计算问题，为项目的实施提供了技术支撑。</p>
GEO5华中地区某处高边坡变更设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 1 个评论 • 442 次浏览 • 2023-10-16 09:29
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩一、 项目背景 项目高边坡出露岩性为泥质砂岩，岩性软弱且节理发育，开挖后高边坡稳定性较差，防护难度较大。原设计在高边坡第3级平台位置设置卸载平台，卸载平台横向宽约170m，对平台以上标高进行开挖卸载。因标段内以缺方为主，将卸载平台范围内设置为取土场。但由于项目征地困难，原设计方案难以实施，因此在征地范围内对原设计方案进行调整。边坡原设计防护型式工程地质剖面图二、边坡工程地质条件 高边坡段场地覆盖层主要为为第三系泥质砂岩具体工程地质特性分述如下： ①1全风化泥质砂岩：黄褐色，原岩风化强烈，结构构造已破坏，局部具高岭土化。岩芯呈土状，含原岩风化残块，揭露厚度为2.20～2.80m，土石等级为Ⅲ级硬土。 ①2.强风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，手掰易断，局部具高岭土化。岩芯多呈短柱状、块状；揭露厚度为13.20～17.80m，土石等级为Ⅳ级软石。 ①3中风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，局部具高岭土化。岩芯呈柱状、短柱状，天然抗压强度0.4～1.6MPa；未揭穿，土石等级为Ⅳ级软石。边坡稳定性计算参数表三、设计方案 本工况进行了三种方案设计，分别是方案1：分级开挖+分级锚固、方案2：方形桩板墙+分级加固和方案3：圆形桩板墙+分级加固，每种方案分别进行了加固前和加固后的天然、暴雨情况分析，其中天然工况安全系数按1.25控制，暴雨工况安全系数按1.15控制。设计方案1：分级开挖+分级锚固 结合边坡的地形和稳定坡率，对边坡采用1:1.0进行开挖，边坡最大开挖高度为4级边坡，每级坡高8m，1、3级坡顶平台宽度为2m，第2级坡顶平台宽度为12m，1-4边坡坡率为1:1.0。 边坡防护方案：因开挖后边坡稳定性较差，边坡的防护方案以锚杆框架、锚索框架加固为主。根据开挖断面，边坡的1-4级均处于强风化层。边坡第1-3采用锚索框架+植生袋绿化，边坡锚固选取中风化层作为锚固层，结合中风化层深度，边坡第1-3级锚索长度分别为26m、28m、32m。第4级采用锚杆框架，锚固段深入强风化层，锚固深度12m。 经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.15，暴雨工况下的稳定性系数达0.98，均不满足规范要求。经过加固后的天然工况下的稳定性系数为1.35，暴雨工况下的稳定性系数达1.17，满足规范要求，边坡的防护方案可行。（1）边坡开挖防护前天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.15<1.25，不满足规范要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求（2）边坡开挖防护后天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.35>1.25，满足要求 暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.17>1.15，满足要求设计方案2：方形桩板墙+分级锚固 考虑本项目边坡岩性为泥质砂岩，坡体内发育顺向结构面，边坡开挖过程中坡表可能发生浅层滑塌。分级开挖和防护难度较大。设计考虑采用桩板墙进行预加固。 边坡防护方案：边坡第1级采用方形桩板墙预加固，尽可能减少路堑边坡开挖。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固，为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07，暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。（1）边坡开挖防护前天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.07<1.25，不满足规范要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求（2）边坡开挖防护后天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.39>1.25，满足要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.18>1.15，满足要求（3）抗滑桩验算 由于暴雨工况下更为不利，此处仅暴雨工况下抗滑桩验算结果。桩身锚索加固抗滑桩位移、土压力分析截面强度分析截面配筋验算锚索验算挡板配筋验算设计方案3：圆形桩板墙+分级锚固 考虑方形桩成孔施工困难较大，需采用人工挖孔桩，施工危险性较大。设计考虑采用机械成孔方式做圆形抗滑桩。 边坡防护方案：边坡第1级采用圆形抗滑桩进行预加固，机械成孔施工效率较高。为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固。 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07。暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。方案三典型设计图 由于圆形抗滑桩土坡模块计算与方形桩板墙一致，故这里仅对圆形抗滑桩验算部分进行展示。截面配筋验算挡板配筋验算四、总结 考虑到项目缺土，以及综合考虑造价等因素，最终方案选择方案1：分级开挖+分级加固方案，并且要求现场开挖一级、防护一级。 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对中部地区某处高边坡变更设计进行了分析和计算，很好的解决了设计问题，为设计方案提供了依据，取得满意结果，最终方案已指导现场顺利施工。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong><br/></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p> 项目高边坡出露岩性为泥质砂岩，岩性软弱且节理发育，开挖后高边坡稳定性较差，防护难度较大。原设计在高边坡第3级平台位置设置卸载平台，卸载平台横向宽约170m，对平台以上标高进行开挖卸载。因标段内以缺方为主，将卸载平台范围内设置为取土场。但由于项目征地困难，原设计方案难以实施，因此在征地范围内对原设计方案进行调整。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418170606020.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡原设计防护型式</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418203729896.png" alt="image.png" width="434" height="315" style="width: 434px; height: 315px;"/></p><p style="text-align: center;">工程地质剖面图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡工程地质条件</strong></p><p> 高边坡段场地覆盖层主要为为第三系泥质砂岩具体工程地质特性分述如下：</p><p> ①<sub>1</sub>全风化泥质砂岩：黄褐色，原岩风化强烈，结构构造已破坏，局部具高岭土化。岩芯呈土状，含原岩风化残块，揭露厚度为2.20～2.80m，土石等级为Ⅲ级硬土。</p><p> ①<sub>2</sub>.强风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，手掰易断，局部具高岭土化。岩芯多呈短柱状、块状；揭露厚度为13.20～17.80m，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p> ①<sub>3</sub>中风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，局部具高岭土化。岩芯呈柱状、短柱状，天然抗压强度0.4～1.6MPa；未揭穿，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p style="text-align: center;">边坡稳定性计算参数表</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418298136024.png" alt="image.png"/></p><p><strong>三、设计方案</strong></p><p> 本工况进行了三种方案设计，分别是方案1：分级开挖+分级锚固、方案2：方形桩板墙+分级加固和方案3：圆形桩板墙+分级加固，每种方案分别进行了加固前和加固后的天然、暴雨情况分析，其中天然工况安全系数按1.25控制，暴雨工况安全系数按1.15控制。</p><p><strong>设计方案</strong><strong>1</strong><strong>：分级开挖</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 结合边坡的地形和稳定坡率，对边坡采用1:1.0进行开挖，边坡最大开挖高度为4级边坡，每级坡高8m，1、3级坡顶平台宽度为2m，第2级坡顶平台宽度为12m，1-4边坡坡率为1:1.0。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>因开挖后边坡稳定性较差，边坡的防护方案以锚杆框架、锚索框架加固为主。根据开挖断面，边坡的1-4级均处于强风化层。边坡第1-3采用锚索框架+植生袋绿化，边坡锚固选取中风化层作为锚固层，结合中风化层深度，边坡第1-3级锚索长度分别为26m、28m、32m。第4级采用锚杆框架，锚固段深入强风化层，锚固深度12m。</p><p> 经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.15，暴雨工况下的稳定性系数达0.98，均不满足规范要求。经过加固后的天然工况下的稳定性系数为1.35，暴雨工况下的稳定性系数达1.17，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418357520663.png" alt="image.png" width="478" height="261" style="width: 478px; height: 261px;"/></p><p><br/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418394164409.png" alt="image.png" width="443" height="287" style="width: 443px; height: 287px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.15<1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418463342961.png" alt="image.png" width="441" height="278" style="width: 441px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418592805739.png" alt="image.png" width="436" height="296" style="width: 436px; height: 296px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.35>1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418624205272.png" alt="image.png" width="437" height="285" style="width: 437px; height: 285px;"/></p><p style="text-align: center;"> 暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.17>1.15，满足要求</p><p><strong>设计方案</strong><strong>2</strong><strong>：方形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 考虑本项目边坡岩性为泥质砂岩，坡体内发育顺向结构面，边坡开挖过程中坡表可能发生浅层滑塌。分级开挖和防护难度较大。设计考虑采用桩板墙进行预加固。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用方形桩板墙预加固，尽可能减少路堑边坡开挖。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固，为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。</p><p> 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07，暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418894101495.png" alt="image.png" width="485" height="264" style="width: 485px; height: 264px;"/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418946200929.png" alt="image.png" width="424" height="295" style="width: 424px; height: 295px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.07<1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419373702575.png" alt="image.png" width="424" height="303" style="width: 424px; height: 303px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419418576124.png" alt="image.png" width="424" height="310" style="width: 424px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.39>1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419469392686.png" alt="image.png" width="428" height="302" style="width: 428px; height: 302px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.18>1.15，满足要求</p><p>（3）抗滑桩验算</p><p> 由于暴雨工况下更为不利，此处仅暴雨工况下抗滑桩验算结果。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419520352850.png" alt="image.png" width="344" height="310" style="width: 344px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">桩身锚索加固</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419562433346.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">抗滑桩位移、土压力分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419581941910.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面强度分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419609566154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419624408128.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">锚索验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419636524582.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>设计方案</strong><strong>3</strong><strong>：圆形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 考虑方形桩成孔施工困难较大，需采用人工挖孔桩，施工危险性较大。设计考虑采用机械成孔方式做圆形抗滑桩。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用圆形抗滑桩进行预加固，机械成孔施工效率较高。为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固。</p><p> 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07。暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419698900875.png" alt="image.png" width="501" height="268" style="width: 501px; height: 268px;"/></p><p style="text-align: center;">方案三典型设计图</p><p> 由于圆形抗滑桩土坡模块计算与方形桩板墙一致，故这里仅对圆形抗滑桩验算部分进行展示。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419738319154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419748654329.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>四、总结</strong></p><p> 考虑到项目缺土，以及综合考虑造价等因素，最终方案选择方案1：分级开挖+分级加固方案，并且要求现场开挖一级、防护一级。</p><p> 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对中部地区某处高边坡变更设计进行了分析和计算，很好的解决了设计问题，为设计方案提供了依据，取得满意结果，最终方案已指导现场顺利施工。</p>
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一、指定滑面参数 通常情况下，软件在进行稳定性计算的时候，软件会自动识别滑面穿过的各地层，并提取各层的强度参数进行计算。 如果存在区别于各层性质的软弱滑带，或者工程师通过参数反演得出了滑带的反算参数，需要单独对滑面进行参数定义时，提供两种思路：方法1：在模型中单独建立滑带（下图紫色示意） 定义好滑带后，在【岩土材料】中单独建立一种名为“滑带”的材料，并输入滑带强度参数，之后将该材料指定给滑带即可。方法2：给滑面直接指定参数操作步骤如下：（1）【工况1】→【分析设置】→勾选【为每段折线滑面输入不同的岩土参数】（2） 【分析】→【滑面参数】（3）总界面左下角出现滑面参数定义界面，在表格单元格上①【双击】，弹出②【参数输入框】。各段滑面定义完成后，点击③【返回分析界面】 完成上述步骤后，软件在稳定性分析时将不再根据滑面穿过的实际地层进行参数选择，而是直接采用用户指定的滑面参数。二、水下参数折减 在涉及地下水或者降雨情况下，工程师需要对地下水位以下部分土层进行参数折减。具体操作步骤如下：（1）【工况1】→【分析设置】→勾选【为岩土材料地下水位部分输入不同的参数】（2）【工况1】→【岩土材料】，在折减后的界面部分输入水位以下的折减参数（3）【工况1】→【地下水】，进行地下水位的定义 这时软件在分析时，对地下水位以下部分采用折减后的参数。（注意：如果水位线在某地层内，水位处不用人为分层，如上图黄色地层，水位上下软件会自动进行识别，并给予相应状态的参数） 查看全部
<h3><strong><span style="color: #FF0000;">一、指定滑面参数</span></strong></h3><p> 通常情况下，软件在进行稳定性计算的时候，软件会自动识别滑面穿过的各地层，并提取各层的强度参数进行计算。</p><p><strong> <span style="color: #FF0000;">如果存在区别于各层性质的软弱滑带，或者工程师通过参数反演得出了滑带的反算参数，需要单独对滑面进行参数定义时</span></strong>，提供两种思路：</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>方法</strong>1</span>：<strong>在模型中单独建立滑带（下图紫色示意）</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905095629158.png" alt="1.png"/></strong></p><p> 定义好滑带后，在【岩土材料】中单独建立一种名为“滑带”的材料，并输入滑带强度参数，之后将该材料指定给滑带即可。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>方法</strong><strong>2</strong></span><strong>：给滑面直接指定参数</strong></p><p><strong>操作步骤如下：</strong></p><p><strong>（1</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【分析设置】→勾选【为每段折线滑面输入不同的岩土参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905209748465.png" alt="2.png"/></p><p><strong>（2</strong><strong>） </strong><strong>【分析】→【滑面参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905237911382.png" alt="3.png"/></p><p><strong>（3</strong><strong>）总界面左下角出现滑面参数定义界面，在表格单元格上①【双击】，弹出②【参数输入框】。各段滑面定义完成后，点击③【返回分析界面】</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905310234316.png" alt="4.png"/></strong></p><p><strong> </strong>完成上述步骤后，软件在稳定性分析时将不再根据滑面穿过的实际地层进行参数选择，而是直接采用用户指定的滑面参数。</p><p><br/></p><h3><strong><span style="color: #FF0000;">二、水下参数折减</span></strong></h3><p> 在涉及地下水或者降雨情况下，工程师需要<strong><span style="color: #FF0000;">对地下水位以下部分土层进行参数折减</span></strong>。具体操作步骤如下：</p><p><strong>（1</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【分析设置】→勾选【为岩土材料地下水位部分输入不同的参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905441371379.png" alt="1.png"/></strong></p><p><strong>（2</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【岩土材料】，在折减后的界面部分输入水位以下的折减参数</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905462777112.png" alt="2.png"/></strong></p><p><strong>（3</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【地下水】，进行地下水位的定义</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905480747297.png" alt="3.png"/></p><p> 这时软件在分析时，对地下水位以下部分采用折减后的参数。（<span style="color: #FF0000;">注意：如果水位线在某地层内，水位处不用人为分层，如上图黄色地层，水位上下软件会自动进行识别，并给予相应状态的参数</span>）</p><p><br/></p><p><strong><br/></strong></p><p><strong><br/></strong></p><p><strong><br/></strong></p><p><br/></p><p><br/></p>
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GEO5土坡模块网格搜索使用方法
库仑产品 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 567 次浏览 • 2023-02-22 11:23
在GEO5土坡模块中，滑面搜索方法包括自动搜索和网格搜索，其中自动搜索可以对圆弧滑动、折线滑动进行搜索计算，见文章GEO5「土质边坡稳定分析模块」中圆弧和折线滑面搜索教程，网格搜索则主要针对圆弧滑动。在GEO5 2023版当中，对网格搜索方法做了进一步的优化，本文将作简要介绍。1、网格参数设置 如上图所示，当用户选择网格搜索时，有7个参数可以设置，分别是δx（x方向圆心步长），δz（z方向圆心步长），δR（搜索半径步长），旋转角α以及nx（x方向的一侧网格数量），nz（z方向的一侧网格数量）和nR（半径数量）。 以上图为例，取nx=10，nz=10，nR=4，那么软件实际计算滑动面个数=(2*10+1)*(2*10+1)*4=1764个滑面，有的时候设置的圆心半径并不能和模型的地形相交，所以实际滑面个数略小于上值。2、2023版网格加密方法 当使用网格搜索最危险滑面时，一般操作方法是先选用粗网格，然后再加密网格，但在原来的版本中，加密得人工调整参数，且不能替换原有搜索结果。最新的GEO5 2023版本，增加了“加密网格”功能，点击后，软件默认按原有参数（x、z方向圆心步长及半径步长）的二分之一设置新的参数，新的搜索可以直接替换掉当前搜索结果，也可以保存到新的分析工况当中。 加密操作可以持续进行，比如四个工况可以按照x、z方向步长2m-1m-0.5m-0.25m不断加密的操作，半径步长类似。3、网格搜索的使用步骤（1）指定初始滑面： 跟自动搜索类似，网格搜索也需要指定初始滑面位置。初始指定的滑面位置不同，可能会出现搜索陷入局部极值的情况，但网格搜索可以通过由粗到细的过程避免初始滑面位置的影响。（2）加密网格： 在粗网格的基础上进行加密计算。（3）筛选滑动面： 网格加密到合适大小，最小稳定系数不再发生变化时，即可不用进一步加密网格。这时候会发现坡体内的滑动面有很多，而且大部分是大于设计安全系数的滑面，这部分滑面可以通过筛选的方法隐藏。选择界面上的扳手，点击后可以设置安全系数的最大值，比如设置为1.35。 之后，软件会自动剔除掉稳定系数大于1.35的滑面。 查看全部
<p> 在GEO5土坡模块中，滑面搜索方法包括自动搜索和网格搜索，其中自动搜索可以对圆弧滑动、折线滑动进行搜索计算，见文章<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/a ... BGEO5「土质边坡稳定分析模块」中圆弧和折线滑面搜索教程</a>，网格搜索则主要针对圆弧滑动。在GEO5 2023版当中，对网格搜索方法做了进一步的优化，本文将作简要介绍。</p><p>1、网格参数设置</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971793653601.png" alt="image.png" width="267" height="228" style="width: 267px; height: 228px;"/></p><p> 如上图所示，当用户选择网格搜索时，有7个参数可以设置，分别是δx（x方向圆心步长），δz（z方向圆心步长），δR（搜索半径步长），旋转角α以及nx（x方向的一侧网格数量），nz（z方向的一侧网格数量）和nR（半径数量）。</p><p> 以上图为例，取nx=10，nz=10，nR=4，那么软件实际计算滑动面个数=(2*10+1)*(2*10+1)*4=1764个滑面，有的时候设置的圆心半径并不能和模型的地形相交，所以实际滑面个数略小于上值。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971814793654.png" alt="image.png" width="402" height="345" style="width: 402px; height: 345px;"/></p><p>2、2023版网格加密方法</p><p> 当使用网格搜索最危险滑面时，一般操作方法是先选用粗网格，然后再加密网格，但在原来的版本中，加密得人工调整参数，且不能替换原有搜索结果。最新的GEO5 2023版本，增加了“加密网格”功能，点击后，软件默认按原有参数（x、z方向圆心步长及半径步长）的二分之一设置新的参数，新的搜索可以直接替换掉当前搜索结果，也可以保存到新的分析工况当中。</p><p> 加密操作可以持续进行，比如四个工况可以按照x、z方向步长2m-1m-0.5m-0.25m不断加密的操作，半径步长类似。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971832234711.png" alt="image.png" width="477" height="347" style="width: 477px; height: 347px;"/></p><p>3、网格搜索的使用步骤</p><p>（1）指定初始滑面：</p><p> 跟自动搜索类似，网格搜索也需要指定初始滑面位置。初始指定的滑面位置不同，可能会出现搜索陷入局部极值的情况，但网格搜索可以通过由粗到细的过程避免初始滑面位置的影响。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971851805073.png" alt="image.png" width="476" height="261" style="width: 476px; height: 261px;"/></p><p>（2）加密网格：</p><p> 在粗网格的基础上进行加密计算。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971875649347.png" alt="image.png" width="472" height="303" style="width: 472px; height: 303px;"/></p><p>（3）筛选滑动面：</p><p> 网格加密到合适大小，最小稳定系数不再发生变化时，即可不用进一步加密网格。这时候会发现坡体内的滑动面有很多，而且大部分是大于设计安全系数的滑面，这部分滑面可以通过筛选的方法隐藏。</p><p>选择界面上的扳手，点击后可以设置安全系数的最大值，比如设置为1.35。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971896898080.png" alt="image.png" width="261" height="325" style="width: 261px; height: 325px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971926813376.png" alt="image.png" width="455" height="284" style="width: 455px; height: 284px;"/></p><p> 之后，软件会自动剔除掉稳定系数大于1.35的滑面。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971947901557.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p>
geo-5中抗滑桩设计模块中，软件对于滑面以上桩身内力是采用悬臂桩法进行计算的还是地基系数法
库仑产品 • 南京库仑张工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 495 次浏览 • 2023-02-20 09:34
不平衡推力法（隐式）手算与GEO5计算结果对比
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 1443 次浏览 • 2023-01-05 15:28
1、不平衡推力法隐式解 根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A，不平衡推力法（传递系数法）隐式解的计算公式如下：其中： Pn为第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），实际就是位于剪出口位置的条块，Pn=0是用于计算边坡当前稳定系数的条件，当要计算剩余下滑力或滑坡推力时，Pn需要计算得到； Pi为第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），需要注意的是，当Pi<0（i<n）时，由于条块不能传递拉力，Pi=0； Ti为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）; Ri为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）; Φi-1为第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数。2、隐式解利用excel手算方法 在上述计算公式中，实际还缺少一个稳定系数，也就是Fs的计算，Fs可以用总的抗滑力比上总的下滑力得到，但是因为在计算过程中，Fs作为变量参与了传递系数的计算，所以无法给出Fs的解析解，只能通过迭代计算的方式计算当Pi=0条件下的稳定系数Fs。 利用excel可以实现迭代计算出Fs，常用的方式一种是试算，另一种是简单编制一个VBA的代码，通过运行宏计算，但是网上分享的一些计算表格，有的算法简单，计算很耗时，有的无法在其他电脑运行宏，所以这里借本篇文章分项另一种迭代计算Fs的方法，即采用excel自带的规划求解功能（Solver）。 将稳定系数定义为可变单元格，将剪出口位置条块的剩余下滑力Pn定义为目标单元格，目标值为0，另外约束稳定系数大于0。点击求解之后能快速的计算出隐士解的稳定系数。（如何掉出excel的规划求解功能可百度查看） 在求解出稳定系数之后，如果需要再计算剩余下滑力，那么将上述公式中的稳定系数Fs替换为设计安全系数Fst，比如建筑边坡天然工况的1.35即可。3、手算和GEO5计算结果对比 某路堑边坡高约44m，采用不平衡推力法隐式解计算边坡安全系数，以及在设计安全系数1.35情况下的剩余下滑力，边坡模型如下： 滑面为折线，总共7个条块，采用excel规划求解，计算结果如下： 得到稳定系数为1.036，采用GEO5计算，得到稳定系数为1.038。 当设计安全系数为1.35时，手算和GEO5计算得到的每个条块剩余下滑力的大小对比如下： 从上面结果看出大部分条块的误差低于千分之一，由此可见GEO5计算不平衡推力法隐式解的结果和手算结果基本一致。本文涉及到的不平衡推力法通过规划求解计算安全系数的Excel表格如下，感兴趣的工程师可以自行下载。不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx 查看全部
<p>1、不平衡推力法隐式解</p><p> 根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A，不平衡推力法（传递系数法）隐式解的计算公式如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903264182163.png" alt="image.png" width="320" height="243" style="width: 320px; height: 243px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903287257109.png" alt="image.png" width="377" height="146" style="width: 377px; height: 146px;"/></p><p>其中：</p><p> P<sub>n</sub>为第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），实际就是位于剪出口位置的条块，P<sub>n</sub>=0是用于计算边坡当前稳定系数的条件，当要计算剩余下滑力或滑坡推力时，P<sub>n</sub>需要计算得到；</p><p> P<sub>i</sub>为第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），需要注意的是，当P<sub>i</sub><0（i<n）时，由于条块不能传递拉力，P<sub>i</sub>=0；</p><p> T<sub>i</sub>为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）;</p><p> R<sub>i</sub>为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）;</p><p> Φ<sub>i-1</sub>为第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数。</p><p>2、隐式解利用excel手算方法</p><p> 在上述计算公式中，实际还缺少一个稳定系数，也就是Fs的计算，Fs可以用总的抗滑力比上总的下滑力得到，但是因为在计算过程中，Fs作为变量参与了传递系数的计算，所以无法给出Fs的解析解，只能通过迭代计算的方式计算当P<sub>i</sub>=0条件下的稳定系数Fs。</p><p> 利用excel可以实现迭代计算出Fs，常用的方式一种是试算，另一种是简单编制一个VBA的代码，通过运行宏计算，但是网上分享的一些计算表格，有的算法简单，计算很耗时，有的无法在其他电脑运行宏，所以这里借本篇文章分项另一种迭代计算Fs的方法，即采用excel自带的规划求解功能（Solver）。</p><p> 将稳定系数定义为可变单元格，将剪出口位置条块的剩余下滑力P<sub>n</sub>定义为目标单元格，目标值为0，另外约束稳定系数大于0。点击求解之后能快速的计算出隐士解的稳定系数。（如何掉出excel的规划求解功能可百度查看）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903363561795.png" alt="image.png"/></p><p> 在求解出稳定系数之后，如果需要再计算剩余下滑力，那么将上述公式中的稳定系数Fs替换为设计安全系数Fst，比如建筑边坡天然工况的1.35即可。</p><p>3、手算和GEO5计算结果对比</p><p> 某路堑边坡高约44m，采用不平衡推力法隐式解计算边坡安全系数，以及在设计安全系数1.35情况下的剩余下滑力，边坡模型如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903411530771.png" alt="image.png" width="425" height="282" style="width: 425px; height: 282px;"/></p><p> 滑面为折线，总共7个条块，采用excel规划求解，计算结果如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903448147467.png" alt="image.png"/></p><p> 得到稳定系数为1.036，采用GEO5计算，得到稳定系数为1.038。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903468140309.png" alt="image.png"/></p><p> 当设计安全系数为1.35时，手算和GEO5计算得到的每个条块剩余下滑力的大小对比如下：</p><p style="text-align: center;"> <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903680856742.png" alt="image.png" width="334" height="167" style="width: 334px; height: 167px;"/></p><p> 从上面结果看出大部分条块的误差低于千分之一，由此可见GEO5计算不平衡推力法隐式解的结果和手算结果基本一致。</p><p><br/></p><p>本文涉及到的不平衡推力法通过规划求解计算安全系数的Excel表格如下，感兴趣的工程师可以自行下载。</p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx">不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx</a></p><p><br/></p>
GEO5黄土地区高边坡支挡结构设计案例
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 726 次浏览 • 2022-11-03 12:07
1.项目简介 西北某路基高边坡，先挖后填，挖方边坡直接削掉坡顶，然后再一侧冲沟中回填以扩大路基宽度，填方边坡高度大于40m，场地出露地层以马兰黄土、离石黄土和古土壤为主。 填方边坡采用抗滑桩+加筋土联合支挡，抗滑桩尺寸按3.5m*2.5m矩形桩设计，桩长35m，其中悬臂段约11m，桩间距4m，桩身最大抗滑承载能力Vu取7200kN。上部加筋土边坡按四级台阶放坡，总体坡率近1:1.1，每级台阶边坡高度8m~10m。筋材采用设计抗拉强度25kN/m的筋带，筋带布置间距0.4m，最长敷设长度49m。图1：原始边坡模型 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和加筋土联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。2.岩土材料参数3、各工况稳定性分析图2：边坡开挖后整体稳定性计算图3：未加任何支护填方边坡整体稳定性计算图4：加抗滑桩后填方边坡整体稳定性计算图5：抗滑桩+加筋土填方边坡整体稳定性计算4、分析结论 原始边坡开挖后整体稳定性满足要求，但在一侧填方后边坡稳定性较差。通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当在填土中添加筋带后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。 查看全部
<p>1.项目简介</p><p> 西北某路基高边坡，先挖后填，挖方边坡直接削掉坡顶，然后再一侧冲沟中回填以扩大路基宽度，填方边坡高度大于40m，场地出露地层以马兰黄土、离石黄土和古土壤为主。</p><p> 填方边坡采用抗滑桩+加筋土联合支挡，抗滑桩尺寸按3.5m*2.5m矩形桩设计，桩长35m，其中悬臂段约11m，桩间距4m，桩身最大抗滑承载能力Vu取7200kN。上部加筋土边坡按四级台阶放坡，总体坡率近1:1.1，每级台阶边坡高度8m~10m。筋材采用设计抗拉强度25kN/m的筋带，筋带布置间距0.4m，最长敷设长度49m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448243702848.png" alt="image.png" width="446" height="185" style="width: 446px; height: 185px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：原始边坡模型</p><p> 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和加筋土联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。</p><p>2.岩土材料参数</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448283360028.png" alt="image.png" width="445" height="184" style="width: 445px; height: 184px;"/></p><p>3、各工况稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448325573620.png" alt="image.png" width="460" height="218" style="width: 460px; height: 218px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：边坡开挖后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448358508604.png" alt="image.png" width="469" height="197" style="width: 469px; height: 197px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：未加任何支护填方边坡整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448377447822.png" alt="image.png" width="468" height="187" style="width: 468px; height: 187px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：加抗滑桩后填方边坡整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448410460726.png" alt="image.png" width="482" height="175" style="width: 482px; height: 175px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：抗滑桩+加筋土填方边坡整体稳定性计算</p><p>4、分析结论</p><p> 原始边坡开挖后整体稳定性满足要求，但在一侧填方后边坡稳定性较差。通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当在填土中添加筋带后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。</p>
GEO5某园区高填方边坡支挡结构设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 619 次浏览 • 2022-11-03 11:31
1.项目简介 某园区东南侧为早期的开挖边坡，边坡高30m，地层以粉质黏土和黏土为主，局部区域地表为素填土。因场地功能设计要求，需在原多级开挖边坡基础上，重新回填，形成两级回填边坡。 回填边坡采用桩板墙+锚索设计，上台阶桩长30m，设置5道锚索，锚索预应力分别为180kN、200kN、200kN、200kN、200kN；下台阶桩长30m，设置7道锚索，锚索预应力分别为300kN、400kN、400kN、450kN、450kN、500kN、500kN。 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和锚索联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。2.岩土材料参数3、各工况稳定性分析图1：回填边坡未加任何支挡时整体稳定性计算图2：上下台阶加上抗滑桩后整体稳定性计算图3：仅上台阶加上锚索后整体稳定性计算图4：上下台阶均加上锚索后整体稳定性计算4、分析结论 通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当上下台阶均施加多排锚索之后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。 查看全部
<p>1.项目简介</p><p> 某园区东南侧为早期的开挖边坡，边坡高30m，地层以粉质黏土和黏土为主，局部区域地表为素填土。因场地功能设计要求，需在原多级开挖边坡基础上，重新回填，形成两级回填边坡。</p><p> 回填边坡采用桩板墙+锚索设计，上台阶桩长30m，设置5道锚索，锚索预应力分别为180kN、200kN、200kN、200kN、200kN；下台阶桩长30m，设置7道锚索，锚索预应力分别为300kN、400kN、400kN、450kN、450kN、500kN、500kN。</p><p> 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和锚索联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。</p><p>2.岩土材料参数</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446042425610.png" alt="image.png"/></p><p>3、各工况稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446075651558.png" alt="image.png" width="327" height="269" style="width: 327px; height: 269px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：回填边坡未加任何支挡时整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446130514692.png" alt="image.png" width="323" height="270" style="width: 323px; height: 270px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：上下台阶加上抗滑桩后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446161475245.png" alt="image.png" width="348" height="259" style="width: 348px; height: 259px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：仅上台阶加上锚索后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446201745636.png" alt="image.png" width="351" height="263" style="width: 351px; height: 263px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：上下台阶均加上锚索后整体稳定性计算</p><p>4、分析结论</p><p> 通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当上下台阶均施加多排锚索之后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。</p><p><br/></p>
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从图中可以看出，并不是不能计算稳定性，而是无法计算作用在桩身的剩余下滑力和抗滑力。因为在土质边坡稳定分析模块中，软件并不知道滑坡推力的分布形式，因此无法确定作用在下面这部分桩的剩余下滑力。如果一定要求得作用在桩上的剩余下滑力，可以把抗滑桩衍生值土石坝的表面，求... 显示全部 »
从图中可以看出，并不是不能计算稳定性，而是无法计算作用在桩身的剩余下滑力和抗滑力。因为在土质边坡稳定分析模块中，软件并不知道滑坡推力的分布形式，因此无法确定作用在下面这部分桩的剩余下滑力。如果一定要求得作用在桩上的剩余下滑力，可以把抗滑桩衍生值土石坝的表面，求得剩余下滑力，然后按照剩余下滑的分布，换算作用在抗滑桩上的推力，最后在单独使用「抗滑桩设计」模块设计即可。这个思路在 @库仑戚工 给出桩基+挡墙组合结构中已有提到。
GEO5水位骤降相关帮助：http://www.wen.kulunsoft.com/dochelp/1156 帮助中有一处说明如下：如果为透水土层，X = 1，其他情况下，X = 0。此处说明并不完全正确，我们会修改此处的帮助。实际上准确的说明应该是完全透水时... 显示全部 »
GEO5水位骤降相关帮助：http://www.wen.kulunsoft.com/dochelp/1156 帮助中有一处说明如下：如果为透水土层，X = 1，其他情况下，X = 0。此处说明并不完全正确，我们会修改此处的帮助。实际上准确的说明应该是完全透水时「初始孔隙水压力折减系数」X取1，完全不透水时「初始孔隙水压力折减系数」X取0。其他情况介于0和1之间，具体怎么取需要由经验确定。实际上「初始孔隙水压力折减系数」X是用来表示水位突然变化时土体内某点的孔隙水压力在那一瞬间的变化情况。例如不透水的黏土，我们可以认为水位突然变化的瞬间，黏土中的孔隙水来不及排出，因此孔隙水压力是不变化的，而对于砂土，孔隙水可以立即排除，从而形成新的孔隙水压力。
感谢您的回复，关于桩前抗力我前面好像说错了，按帮助里面的作用在抗滑桩上的力图中，桩前抗力实际是P=T-F0,b，也就是说抗滑桩上实际所受的推力只是剪出口的剩余下滑力。我这样理解对吗？那这样是不是假设桩可有任意大的变形，桩前抗力完全发挥。关于整体模型的计算步骤是... 显示全部 »
感谢您的回复，关于桩前抗力我前面好像说错了，按帮助里面的作用在抗滑桩上的力图中，桩前抗力实际是P=T-F0,b，也就是说抗滑桩上实际所受的推力只是剪出口的剩余下滑力。我这样理解对吗？那这样是不是假设桩可有任意大的变形，桩前抗力完全发挥。关于整体模型的计算步骤是：裸坡搜索最大剩余下滑力（折线滑动？怎么读取拟设抗滑桩位置的剩余下滑力）——添加抗滑桩（此处桩的抗剪取多少合适？对分析结果有影响。加桩之后还要分析一次，分析要求安全系数必须大于设计值吗？那这里得到的桩前及桩后的剩余下滑力是没用的吗？做这一步的目的是什么呢）——抗滑桩验算（那这里的桩前抗力及桩后推力是以哪个为准，是裸坡时候桩位置的的还是加桩后分析的？）还有一个BUG我不知道是不是个别的，在滑动面分析结束一直点那个滑弧的话会报错，并且只能用任务管理器关掉软件才行。我有做一个小模型，到抗滑桩验收模块提示结构不稳定，改变输入，怎么不提示是哪方面的问题。。。
如何使用GEO5设计桩板式挡墙
库仑产品 • 库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 7584 次浏览 • 2017-09-08 16:23
本文主要说明采用桩板墙支挡边坡时GEO5中的设计流程。情况一 根据现场勘察情况，已探明有明显滑动面或软弱面，此时很容易判断边坡破坏模式为滑坡滑动破坏，则采用GEO5“土质边坡稳定分析”模块和“抗滑桩设计”模块进行设计。此时桩板墙受力模式为滑面以上桩后受滑坡剩余下滑力，滑面以上桩前受剩余抗滑力，滑面以下为嵌固段，桩土之间采用土弹簧模拟，如下图所示。 此时，只要按照抗滑桩设计流程进行设计即可，或者采用“土质边坡稳定分析”模块计算得到桩后滑坡推力和桩前滑体抗力后再采用“抗滑桩设计”模块进行设计即可。关于抗滑桩的设计流程，请参考《GEO5工程设计手册》中的：第十章：抗滑桩设计。 “抗滑桩设计”模块可以完成桩的变形、内力和配筋计算，关于板的计算，将在本文章的后面部分介绍。情况二 现场勘测不到滑动面，此时需要用GEO5“土质边坡稳定分析”模块、“深基坑支护结构分析”模块、“土压力计算”模块和“抗滑桩设计”模块分别考虑两种不同的破坏模式，即滑坡破坏模式或基坑破坏模式，比较二者计算结果，选择最不利的一种情况作为后续配筋验算指标。滑坡破坏模式的计算和情况一相同，基坑破坏模式则按照基坑进行计算，其受力模式如下图所示。 此时，采用“深基坑支护结构分析”模块按照基坑设计的流程进行设计即可。关于基坑的设计流程，请参考《GEO5工程设计手册》中的：第六章：单支点锚拉式排桩基坑支护分析 关于滑坡破坏模式和基坑破坏模式，其在配筋上有一点不同，需要注意： 滑坡破坏模式中采用剩余下滑力作为荷载，而剩余下滑力是在设计安全系数下计算得到的，也就是说剩余下滑力是荷载的设计值。例如设计安全系数取1.3，那么得到的剩余下滑力是已经考虑了安全系数1.3的设计值。因此，在进行配筋验算时，采用这种破坏模式计算得到的内力值为设计值，无需再单独考虑内力的分项系数。 基坑破坏模式中采用土压力作为荷载，土压力计算时并没有单独考虑安全系数，相当于安全系数为1，也就是说土压力是荷载的标准值。因此，在进行配筋验算时，采用这种破坏模式计算得到的内力值为标准值，需要单独考虑内力的分项系数。基坑规范中要求此分项系数不小于1.25。板的设计 桩板式挡墙采用的大部分均为预制板，通常情况下可不用单独验算，如果需要计算，按照下述方式手算即可。注：板的验算会在后续的GEO5“抗滑桩设计”和“深基坑支护结构分析”模块的更新中加入。（当前版本为GEO5 2017） 对于同一种类型的板，选择一跨内最低端的板下边缘水平荷载（土压力或剩余下滑力）作为该类型板上的荷载，如下图所示。根据铁路路基支挡结构规范（TB10025-2006），该荷载可以乘以0.7~0.8的折减系数。 确定作用在板上的荷载后，对于前置板（即板和桩采用钢筋链接），板和桩的连接处按照刚接处理，对于后置板（后插的预制板），板和钢筋的连接处按照铰接处理，如下图所示。 对于后置板，其最大弯矩和剪力计算如下（其中l为一跨的板长或桩的净距。）： 对于前置板，其最大弯矩和剪力计算如下： 得到最大弯矩和剪力后，按照混凝土结构设计规范进行配筋验算即可。 查看全部
<p> 本文主要说明采用桩板墙支挡边坡时GEO5中的设计流程。</p><p><strong>情况一</strong></p><p> 根据现场勘察情况，已探明有明显滑动面或软弱面，此时很容易判断边坡破坏模式为滑坡滑动破坏，则采用GEO5“土质边坡稳定分析”模块和“抗滑桩设计”模块进行设计。此时桩板墙受力模式为滑面以上桩后受滑坡剩余下滑力，滑面以上桩前受剩余抗滑力，滑面以下为嵌固段，桩土之间采用土弹簧模拟，如下图所示。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858793758890.png" alt="blob.png"/></p><p> 此时，只要按照抗滑桩设计流程进行设计即可，或者采用“土质边坡稳定分析”模块计算得到桩后滑坡推力和桩前滑体抗力后再采用“抗滑桩设计”模块进行设计即可。关于抗滑桩的设计流程，请参考《GEO5工程设计手册》中的：<a href="/dochelp/1649" target="_blank" textvalue="第十章：抗滑桩设计">第十章：抗滑桩设计</a>。</p><p> “抗滑桩设计”模块可以完成桩的变形、内力和配筋计算，关于板的计算，将在本文章的后面部分介绍。</p><p><strong>情况二</strong></p><p> 现场勘测不到滑动面，此时需要用GEO5“土质边坡稳定分析”模块、“深基坑支护结构分析”模块、“土压力计算”模块和“抗滑桩设计”模块分别考虑两种不同的破坏模式，即滑坡破坏模式或基坑破坏模式，比较二者计算结果，选择最不利的一种情况作为后续配筋验算指标。滑坡破坏模式的计算和情况一相同，基坑破坏模式则按照基坑进行计算，其受力模式如下图所示。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858813205417.png" alt="blob.png"/></p><p> 此时，采用“深基坑支护结构分析”模块按照基坑设计的流程进行设计即可。关于基坑的设计流程，请参考《GEO5工程设计手册》中的：<a href="/dochelp/80" target="_blank" textvalue="第六章：单支点锚拉式排桩基坑支护分析">第六章：单支点锚拉式排桩基坑支护分析</a></p><p> 关于滑坡破坏模式和基坑破坏模式，其在配筋上有一点不同，需要注意：</p><p> 滑坡破坏模式中采用剩余下滑力作为荷载，而剩余下滑力是在设计安全系数下计算得到的，也就是说剩余下滑力是荷载的设计值。例如设计安全系数取1.3，那么得到的剩余下滑力是已经考虑了安全系数1.3的设计值。因此，在进行配筋验算时，采用这种破坏模式计算得到的内力值为设计值，无需再单独考虑内力的分项系数。</p><p> 基坑破坏模式中采用土压力作为荷载，土压力计算时并没有单独考虑安全系数，相当于安全系数为1，也就是说土压力是荷载的标准值。因此，在进行配筋验算时，采用这种破坏模式计算得到的内力值为标准值，需要单独考虑内力的分项系数。基坑规范中要求此分项系数不小于1.25。</p><p><strong>板的设计</strong></p><p> 桩板式挡墙采用的大部分均为预制板，通常情况下可不用单独验算，如果需要计算，按照下述方式手算即可。</p><blockquote><p>注：板的验算会在后续的GEO5“抗滑桩设计”和“深基坑支护结构分析”模块的更新中加入。（当前版本为GEO5 2017）</p></blockquote><p> 对于同一种类型的板，选择一跨内最低端的板下边缘水平荷载（土压力或剩余下滑力）作为该类型板上的荷载，如下图所示。根据铁路路基支挡结构规范（TB10025-2006），该荷载可以乘以0.7~0.8的折减系数。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858836361793.png" alt="blob.png"/></p><p> 确定作用在板上的荷载后，对于前置板（即板和桩采用钢筋链接），板和桩的连接处按照刚接处理，对于后置板（后插的预制板），板和钢筋的连接处按照铰接处理，如下图所示。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858852323806.png" alt="blob.png"/></p><p> 对于后置板，其最大弯矩和剪力计算如下（其中<em>l</em>为一跨的板长或桩的净距。）：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858882237047.png" alt="blob.png"/></p><p> 对于前置板，其最大弯矩和剪力计算如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1504858893584952.png" alt="blob.png"/></p><p> 得到最大弯矩和剪力后，按照混凝土结构设计规范进行配筋验算即可。</p><p><br/></p>
GEO5土质边坡稳定性分析中若边坡是上土下岩的混合模式是否可以计算其稳定性？
回答库仑产品 • 库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 381 次浏览 • 2023-07-10 09:27
geo-5中抗滑桩设计模块中，软件对于滑面以上桩身内力是采用悬臂桩法进行计算的还是地基系数法
回答库仑产品 • 南京库仑张工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 495 次浏览 • 2023-02-20 09:34
geo5中如何像理正岩土一样设计锚杆自由段长度超过滑面1.5m，同时根据锚固力自动计算锚固段长度？
回答岩土工程 • 库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 1283 次浏览 • 2022-02-28 09:21
GEO5拟静力法分析爆破工况
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 265 次浏览 • 2024-01-09 14:29
近期有多位工程师咨询在GEO5当中如何模拟爆破工况，如果是采用拟静力法考虑爆破振动力，可以通过GEO5地震荷载中自定义水平地震系数的方法实现，本文将简述分析过程。1. 计算原理 根据《非煤露天矿边坡工程技术规范》（GB 51016-2014）附录D.2的说明，边坡稳定计算时，考虑爆破振动力，各条快的水平爆破力按下列公式计算式中：Fi’—第i条块爆破振动力的水平向等效静力（kN）;Wi—第i条块的重量；βi—第i条块爆破力系数，可取0.1~0.3；ai—第i条块爆破振动质点水平向最大加速度（m/s2）；g—重力加速度（m/s2）；f—振动爆破频率（Hz）；Vi—第i条块重心处质点向振动速度（cm/s）；Q—爆破装药量，分段延时爆破时取最大一段的装药量（kg）；Ri—爆破区药量分布的几何中心至观测点的距离；K、α—与采场地质条件、岩体性质、爆破条件等有关的系数，由振动检测和测试数据获取。2. 案例分析 某砂岩矿边坡坡高55m，根据初步设计，矿山采用分段逐孔起爆，最大一段（单孔）用药量为56.3kg，按《爆破安全规程》（GB6722-2014）取振动爆破频率为20Hz。爆破区药量分布的几何中心至观测点的综合距离取值为90m。参考《爆破安全规程》13.2.4参数建议值说明，K取150，α取1.5。爆破区不同岩性的K，α取值建议根据以上参数，另外βi取0.12，计算得到 打开GEO5土坡模块，建好模型后，将0.02直接输入到地震分析当中进行计算。 以上即为GEO5当中模拟爆破工况分析的方法，文中提到的两本规范电子版可点击下载：GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf爆破安全规程GB6722-2014.pdf 查看全部
<p> 近期有多位工程师咨询在GEO5当中如何模拟爆破工况，如果是采用拟静力法考虑爆破振动力，可以通过GEO5地震荷载中自定义水平地震系数的方法实现，本文将简述分析过程。</p><p>1. <strong>计算原理</strong></p><p> 根据《非煤露天矿边坡工程技术规范》（GB 51016-2014）附录D.2的说明，边坡稳定计算时，考虑爆破振动力，各条快的水平爆破力按下列公式计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781378952520.png" alt="image.png" width="116" height="122" style="width: 116px; height: 122px;"/></p><p>式中：</p><p>F<sub>i</sub><sup>’</sup>—第i条块爆破振动力的水平向等效静力（kN）;</p><p>W<sub>i</sub>—第i条块的重量；</p><p>β<sub>i</sub>—第i条块爆破力系数，可取0.1~0.3；</p><p>a<sub>i</sub>—第i条块爆破振动质点水平向最大加速度（m/s<sup>2</sup>）；</p><p>g—重力加速度（m/s<sup>2</sup>）；</p><p>f—振动爆破频率（Hz）；</p><p>V<sub>i</sub>—第i条块重心处质点向振动速度（cm/s）；</p><p>Q—爆破装药量，分段延时爆破时取最大一段的装药量（kg）；</p><p>R<sub>i</sub>—爆破区药量分布的几何中心至观测点的距离；</p><p>K、α—与采场地质条件、岩体性质、爆破条件等有关的系数，由振动检测和测试数据获取。</p><p>2. <strong>案例分析</strong></p><p> 某砂岩矿边坡坡高55m，根据初步设计，矿山采用分段逐孔起爆，最大一段（单孔）用药量为56.3kg，按《爆破安全规程》（GB6722-2014）取振动爆破频率为20Hz。爆破区药量分布的几何中心至观测点的综合距离取值为90m。参考《爆破安全规程》13.2.4参数建议值说明，K取150，α取1.5。</p><p style="text-align: center;">爆破区不同岩性的K，α取值建议</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781460971666.png" alt="image.png"/></p><p>根据以上参数，另外β<sub>i</sub>取0.12，计算得到</p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781521264233.png" alt="image.png" width="211" height="45" style="width: 211px; height: 45px;"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781560373963.png" alt="image.png" width="210" height="20" style="width: 210px; height: 20px;"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781596793746.png" alt="image.png" width="263" height="36" style="width: 263px; height: 36px;"/></p><p> 打开GEO5土坡模块，建好模型后，将0.02直接输入到地震分析当中进行计算。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781623181860.png" alt="image.png" width="377" height="130" style="width: 377px; height: 130px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1704781649296032.png" alt="image.png"/></p><p> 以上即为GEO5当中模拟爆破工况分析的方法，文中提到的两本规范电子版可点击下载：</p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf">GB 51016-2014 非煤露天矿边坡工程技术规范.pdf</a></p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="爆破安全规程GB6722-2014.pdf">爆破安全规程GB6722-2014.pdf</a></p>
GEO5某灰厂稳定性评价
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 378 次浏览 • 2023-10-17 11:17
使用模块：GEO5土坡稳定性分析一、 项目背景 某排土场斜坡表面堆积土体较为松散，排土场边坡整体处于稳定状态，坡度较陡地段存在局部失稳的现象。局部失稳出现在现场实测剖面2处，表现为边坡顶部边缘浅层的土体滑落，土体滑落宽度约45m，高度约15m，坡向301°，坡顶边缘处的最大坡度约35°。 现场调查发现，排土场斜坡表面堆积土体较为松散，在降雨的冲刷及坡顶雨水汇集的作用下，坡面多处存在冲刷沟槽。其中，发育范围最大的一处冲刷沟槽位于排土场东坡，坡高约55m，坡度37°，坡向106°，冲刷沟槽长度约90m，最大宽度8m~10m，最大切割深度10m~12m。二、场地岩土材料①弃渣 本次勘察过程中，在弃渣层共进行了70m的重型圆锥动力触探试验。动探数据显示变异系数达到0.98，说明回填的密实度很不均匀，回填时间短，欠固结，回填时未进行碾压，主要呈松散～稍密状态，局部呈中密～密实状态。坝体、坝基经过碾压后变异系数在0.172，整体夯实后较均匀，稍密状态。 根据本次勘察及前期勘察资料，并结合该区域的建筑经验综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=100kPa～200kPa，内聚力标准值Ck=6~10kPa，内摩擦角标准值Фk=30°~33°，渗透系数k＞2.0×10-1cm/s。 碾压后的坝体承载力特征值fak可达180kPa，内摩擦角标准值Фk=33°，变形模量为16MPa。 筑坝材料为排土场土料，即煤矿剥离的石渣料（碎石料），该石渣料储量很大，足以满足本期10m高的筑灰坝要求。②粉质黏土 黄褐色、灰褐色，以可塑状态为主。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=6击。 本层取土3件，物理力学性质指标平均值如下： 天然含水量为28.1%，天然孔隙比为0.824，重度为18.8kN/m3，饱和度为92.8%，液限为34.3%，塑限为20.8%，塑性指数为13.5，液性指数为0.54；直剪试验：内摩擦角为18.9°，内聚力为19.8kPa，压缩系数a1-2为0.38MPa-1，压缩模量为5.1MPa。属可塑状态中等压缩性土。 根据该层土的物理力学性质指标，并结合已有资料及标准贯入试验击数（N=6），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=150kPa。③黏土 可塑～硬塑状态，分布在泥岩、泥质砂岩顶部，为基岩风化形成的残积土层。本次勘测中，在该层进行了3次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=11击。 根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=11），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=220kPa。④泥岩 本层以泥岩为主，部分地段夹泥质砂岩层，勘察范围内呈全风化状态。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=22击。根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=22），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=260KPa。 岩土材料指标如下：三、分析工况 根据《火力发电厂干式贮灰场设计规程》（DL/T 5488-2014）中的相关条文，坝体应进行沉降计算、抗滑稳定计算，抗震设防烈度为7度及以上地区的坝体应进行抗震分析，必要时考虑渗流的影响。本工程场地地震基本烈度为6度，因此不考虑地震的影响，非正常条件下仅考虑暴雨的影响。 各工况抗滑稳定安全系数应按表1的规定确定，干灰场抗滑稳定的计算按照正常运行条件、非正常运行条件以及考虑贮灰、暴雨作用划分了不同的计算工况组合。（详见表2）表1 平原干灰场挡灰堤设计标准 根据可行性研究报告，灰场总容积约为1.3×107m3。根据表2平原干灰场挡灰堤设计标准，确定灰堤的设计等级应为二级。内、外坡正常运行条件下抗滑稳定安全系数K均为1.15，非常运行条件抗滑稳定安全系数K为1.00。 本项目无需考虑渗流和调洪水位，故对坝体、排土场原始边坡、排土场+坝体进行正常运行条件和考虑暴雨的非常运行条件下的稳定性计算与分析。（见表2）表2 干灰场边坡抗滑稳定计算工况表四、稳定性分析工况1：排土场+未贮灰 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa =10754.03 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26536.15 kN/m下滑力矩 : Ma = 2276413.66 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 5617171.42 kNm/m安全系数 = 2.47 > 1.15。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况2：排土场+贮灰 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 11986.31 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 29521.04 kN/m下滑力矩 : Ma = 2746662.31 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 6764746.44 kNm/m安全系数 = 2.46 > 1.15。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况3：排土场+未贮灰+暴雨 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 11472.25 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 23401.98 kN/m下滑力矩 : Ma = 2428445.61 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 4953731.64 kNm/m安全系数 = 2.04 > 1.00。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。工况4：排土场+贮灰+暴雨 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))滑面上下滑力的总和 : Fa = 12806.02 kN/m滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26057.66 kN/m下滑力矩 : Ma = 2934499.20 kNm/m抗滑力矩 : Mp = 5971113.16 kNm/m安全系数 = 2.03 > 1.00。排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。五、 总结 按照规范要求，灰厂稳定性涉及多工况分析，通过GEO5软件建模，不需要多工况重复建模，在一个文件中即可实现不同工况的验算，操作方便快捷，也便于计算源文件的管理。 查看全部
<p><strong>使用模块：</strong><strong>GEO5</strong><strong>土坡稳定性分析</strong></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong></p><p> 某排土场斜坡表面堆积土体较为松散，排土场边坡整体处于稳定状态，坡度较陡地段存在局部失稳的现象。局部失稳出现在现场实测剖面2处，表现为边坡顶部边缘浅层的土体滑落，土体滑落宽度约45m，高度约15m，坡向301°，坡顶边缘处的最大坡度约35°。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512130485426.png" alt="image.png" width="437" height="292" style="width: 437px; height: 292px;"/></p><p> 现场调查发现，排土场斜坡表面堆积土体较为松散，在降雨的冲刷及坡顶雨水汇集的作用下，坡面多处存在冲刷沟槽。其中，发育范围最大的一处冲刷沟槽位于排土场东坡，坡高约55m，坡度37°，坡向106°，冲刷沟槽长度约90m，最大宽度8m~10m，最大切割深度10m~12m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512164238377.png" alt="image.png" width="453" height="296" style="width: 453px; height: 296px;"/></p><p><strong>二、</strong><strong>场地岩土材料</strong></p><p>①弃渣</p><p> 本次勘察过程中，在弃渣层共进行了70m的重型圆锥动力触探试验。动探数据显示变异系数达到0.98，说明回填的密实度很不均匀，回填时间短，欠固结，回填时未进行碾压，主要呈松散～稍密状态，局部呈中密～密实状态。坝体、坝基经过碾压后变异系数在0.172，整体夯实后较均匀，稍密状态。</p><p> 根据本次勘察及前期勘察资料，并结合该区域的建筑经验综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=100kPa～200kPa，内聚力标准值Ck=6~10kPa，内摩擦角标准值Фk=30°~33°，渗透系数k＞2.0×10-1cm/s。</p><p> 碾压后的坝体承载力特征值fak可达180kPa，内摩擦角标准值Фk=33°，变形模量为16MPa。</p><p> 筑坝材料为排土场土料，即煤矿剥离的石渣料（碎石料），该石渣料储量很大，足以满足本期10m高的筑灰坝要求。</p><p>②粉质黏土</p><p> 黄褐色、灰褐色，以可塑状态为主。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=6击。</p><p> 本层取土3件，物理力学性质指标平均值如下：</p><p> 天然含水量为28.1%，天然孔隙比为0.824，重度为18.8kN/m3，饱和度为92.8%，液限为34.3%，塑限为20.8%，塑性指数为13.5，液性指数为0.54；直剪试验：内摩擦角为18.9°，内聚力为19.8kPa，压缩系数a1-2为0.38MPa-1，压缩模量为5.1MPa。属可塑状态中等压缩性土。</p><p> 根据该层土的物理力学性质指标，并结合已有资料及标准贯入试验击数（N=6），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=150kPa。</p><p>③黏土</p><p> 可塑～硬塑状态，分布在泥岩、泥质砂岩顶部，为基岩风化形成的残积土层。本次勘测中，在该层进行了3次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=11击。</p><p> 根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=11），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=220kPa。</p><p>④泥岩</p><p> 本层以泥岩为主，部分地段夹泥质砂岩层，勘察范围内呈全风化状态。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=22击。根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=22），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=260KPa。</p><p> 岩土材料指标如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512254244701.png" alt="image.png" width="469" height="271" style="width: 469px; height: 271px;"/></p><p><strong>三、分析工况</strong></p><p> 根据《火力发电厂干式贮灰场设计规程》（DL/T 5488-2014）中的相关条文，坝体应进行沉降计算、抗滑稳定计算，抗震设防烈度为7度及以上地区的坝体应进行抗震分析，必要时考虑渗流的影响。本工程场地地震基本烈度为6度，因此不考虑地震的影响，非正常条件下仅考虑暴雨的影响。</p><p> 各工况抗滑稳定安全系数应按表1的规定确定，干灰场抗滑稳定的计算按照正常运行条件、非正常运行条件以及考虑贮灰、暴雨作用划分了不同的计算工况组合。（详见表2）</p><p style="text-align: center;">表1 平原干灰场挡灰堤设计标准</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512317855355.png" alt="image.png"/></p><p> 根据可行性研究报告，灰场总容积约为1.3×107m3。根据表2平原干灰场挡灰堤设计标准，确定灰堤的设计等级应为二级。内、外坡正常运行条件下抗滑稳定安全系数K均为1.15，非常运行条件抗滑稳定安全系数K为1.00。</p><p> 本项目无需考虑渗流和调洪水位，故对坝体、排土场原始边坡、排土场+坝体进行正常运行条件和考虑暴雨的非常运行条件下的稳定性计算与分析。（见表2）</p><p style="text-align: center;">表2 干灰场边坡抗滑稳定计算工况表</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512401954662.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>稳定性分析</strong></p><p>工况1：排土场+未贮灰</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa =10754.03 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26536.15 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2276413.66 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5617171.42 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.47 > 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512477425829.png" alt="image.png"/></p><p>工况2：排土场+贮灰</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 11986.31 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 29521.04 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2746662.31 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 6764746.44 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.46 > 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512516751462.png" alt="image.png"/></p><p>工况3：排土场+未贮灰+暴雨</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 11472.25 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 23401.98 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2428445.61 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 4953731.64 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.04 > 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512552188940.png" alt="image.png"/></p><p>工况4：排土场+贮灰+暴雨</p><p> 边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 : Fa = 12806.02 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 : Fp = 26057.66 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2934499.20 kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5971113.16 kNm/m</p><p>安全系数 = 2.03 > 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697512588816756.png" alt="image.png"/></p><p><strong>五、</strong><strong> </strong><strong>总结</strong></p><p> 按照规范要求，灰厂稳定性涉及多工况分析，通过GEO5软件建模，不需要多工况重复建模，在一个文件中即可实现不同工况的验算，操作方便快捷，也便于计算源文件的管理。</p>
GEO5某水库库岸边坡支护设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 415 次浏览 • 2023-10-17 10:58
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计一、 项目背景 拟建项目为道路边坡支护工程。道路北侧为拟建水库，规划水库岸坡距离道路路肩最近约8.38m，岸坡建成后标高为108.5m，坡比为1:4；为施工水库，K0+740~K1+007 段已进行放坡开挖；该段道路路肩标高为117.7~118.6m。 支护范围：K0+660~K1+007临湖侧（道路北侧） 边坡高度：10~12m 地质条件：将勘探深度范围内的地层划分为5个工程地质层，自上而下分别为：①素填土（Q4ml），平均厚度为2.48m；②粉质粘土（Q4al+pl）可塑，局部分布，平均厚度为5.01m；③粉质粘土（Q4al+pl）场地均有分布，平均厚度为6.59m；④强风化泥质砂岩（K2z）岩体破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，平均厚度为3.89m；⑤中风化泥质砂岩（K2z），岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级 特殊要求：道路边坡支护结构不侵占库岸边线 安全等级：一级二、设计方案 综合考虑地质、环境、边坡高度等诸方面因素，本着“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则，临湖侧边坡采用桩板墙方案：桩顶4m进行1:1放坡，坡体采用加筋格栅加固，坡面进行生态绿化；抗滑桩桩径1.4m，间距3m，桩长18m，进入中风化泥质砂岩层。边坡支护平面图边坡支护典型剖面图三、设计成果分析 采用GEO5边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))结果显示：安全系数 = 1.48 > 1.35 边坡稳定性满足要求。 抗滑桩验算结果显示：最大位移53.2mm；岩石地基横向承载力满足要求；弯矩最大值=1221.20kNm/m， 剪力最大值= 262.71kN/m，主筋为32根直径28mm，剪力筋为直径10mm，间距200mm。四、总结 该项目为库岸边坡治理设计，分析过程考虑库水位、坡顶超载的影响，支护设计采用抗滑桩+加筋土的联合支挡形式。通过GEO5软件能快速实现建模计算，方便工程师对设计方案进行评估和验证。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计</strong></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong></p><p> 拟建项目为道路边坡支护工程。道路北侧为拟建水库，规划水库岸坡距离道路路肩最近约8.38m，岸坡建成后标高为108.5m，坡比为1:4；为施工水库，K0+740~K1+007 段已进行放坡开挖；该段道路路肩标高为117.7~118.6m。</p><p> 支护范围：K0+660~K1+007临湖侧（道路北侧）</p><p> 边坡高度：10~12m</p><p> 地质条件：将勘探深度范围内的地层划分为5个工程地质层，自上而下分别为：①素填土（Q<sub>4</sub><sup>ml</sup>），平均厚度为2.48m；②粉质粘土（Q<sub>4</sub><sup>al+pl</sup>）可塑，局部分布，平均厚度为5.01m；③粉质粘土（Q<sub>4</sub><sup>al+pl</sup>）场地均有分布，平均厚度为6.59m；④强风化泥质砂岩（K<sub>2</sub>z）岩体破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，平均厚度为3.89m；⑤中风化泥质砂岩（K<sub>2</sub>z），岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级</p><p> 特殊要求：道路边坡支护结构不侵占库岸边线</p><p> 安全等级：一级</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511212460799.png" alt="image.png"/></p><p><strong>二、</strong><strong>设计方案</strong></p><p> 综合考虑地质、环境、边坡高度等诸方面因素，本着“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则，临湖侧边坡采用桩板墙方案：桩顶4m进行1:1放坡，坡体采用加筋格栅加固，坡面进行生态绿化；抗滑桩桩径1.4m，间距3m，桩长18m，进入中风化泥质砂岩层。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511251723472.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护平面图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511265328824.png" alt="image.png" width="480" height="233" style="width: 480px; height: 233px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护典型剖面图</p><p><strong>三、</strong><strong>设计成果分析</strong></p><p> 采用GEO5边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))结果显示：安全系数 = 1.48 > 1.35 边坡稳定性满足要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511389326134.png" alt="image.png" width="487" height="261" style="width: 487px; height: 261px;"/></p><p> 抗滑桩验算结果显示：最大位移53.2mm；岩石地基横向承载力满足要求；弯矩最大值=1221.20kNm/m， 剪力最大值= 262.71kN/m，主筋为32根直径28mm，剪力筋为直径10mm，间距200mm。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511416476893.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697511429938627.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>总结</strong></p><p> 该项目为库岸边坡治理设计，分析过程考虑库水位、坡顶超载的影响，支护设计采用抗滑桩+加筋土的联合支挡形式。通过GEO5软件能快速实现建模计算，方便工程师对设计方案进行评估和验证。</p>
GEO5某输变电塔基边坡专项勘察设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 2 个评论 • 361 次浏览 • 2023-10-17 09:34
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩一、项目背景 因场地重大基础设施建设，某输变电线路通道受限，某塔位须立于深厚人工填土边坡上。该人工填土边坡位于西部某大河北岸，边坡纵向长70m，高28-35m，坡顶宽100m，坡脚宽80m，整体坡度28°，坡脚和东侧边缘为已建重力式挡墙。根据平面布置，拟建塔位位于边坡东北角近坡顶区域。 据现场调查，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。经详细勘察及计算分析，在天然工况和暴雨工况下该边坡处于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，需对该人工填土边坡采取治理措施。塔位场地侧摄影像图二、边坡稳定性定性评价 根据多次踏勘现场情况进行对比，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。固结沉降变形主要表现为坡顶的混凝土路面、硬化地面和坡顶混凝土输送中心的重力式挡墙开裂，排水沟开裂，分级马道开裂下沉，框格梁开裂，正六边形砼块破裂，土体与框格梁脱离、脱空，以及植草坡面开裂、下错等。边坡坡脚和侧面挡墙未见开裂、倾斜和滑移等变形，坡体无整体蠕滑迹象。 综上所述，该人工填土边坡尚未经历雨季，在目前的状态下，局部产生固结沉降变形，坡体表层松散土体局部蠕滑，无整体变形迹象。塔位附近的坡面填土表层蠕滑三、计算工况和参数选取 根据边坡失稳特征及可能出现的各种载荷情况，计算中主要考虑降雨、地震等因素。参照《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)，工程区地震基本烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g，综合水平地震系数取0.075。 本工程防治工程安全等级为Ⅰ级，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）表5.3.2规定，计算工况确定如下： Ⅰ工况——天然工况，安全系数取1.35。 Ⅱ工况——暴雨工况，安全系数取1.25。 Ⅲ工况——地震工况，安全系数取1.15。 本次边坡稳定性计算中所采用的有关岩土物理力学参数，根据场区边坡勘察的室内外试验成果、反演法计算结果、地区工程经验、边坡变形现状、边坡的时间效应等因素，综合按自然状态（工况Ⅰ）、暴雨状态（工况Ⅱ）和地震状态 (工况Ⅲ）推荐选用。四、天然边坡稳定性评价 根据计算模型和计算参数，在采用圆弧法计算边坡稳定性时，主要采用GEO5岩土软件的“土质边坡稳定分析”模块，分析边坡在天然工况、暴雨工况和地震工况下的最不利滑动面和稳定性。本次主要针对与拟建铁塔所在位置密切相关的最不利剖面7-7’和8-8’进行计算，计算结果如下表。边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面）边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面，地面超载F=2×400kN）边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（8-8’剖面）边坡整体失稳计算简图（7-7’剖面，暴雨工况，Fs=1.01） 以上计算表中的剩余下滑力为坡体整体滑动时的剩余下滑力，由于铁塔位于近坡顶区域，铁塔所在位置的剩余下滑力与上表中的剩余下滑力会有差异。参照现场踏勘调查与定性分析，考虑现有挡墙的作用，该边坡在天然状态（无超载条件）下处于基本稳定，在暴雨状态下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。 当考虑超载时，该边坡在天然状态（可变超载为2×400kN条件）下处于基本稳定，坡顶超载对边坡整体稳定性影响较小，在暴雨工况下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。五、支护方案设计 根据勘查结果，参考类似工程治理的经验教训，经过多次评审比选，为保证输电线路长期运行安全，综合边坡的调查和稳定性分析结果、现场的交通、场地条件、施工工期和施工安全等，提出了2种边坡治理方案，方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟；方案二：一排圆形抗滑桩+清方+截排水沟。下面将分别叙述。方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟 根据现场地形条件和勘察成果，结合铁塔所在位置，采用三排共计17根抗滑桩进行边坡治理，第一排抗滑桩位于坡顶塔位上坡侧，共7根，第二排抗滑桩位于塔位A腿上方、BD腿下方的马道，共6根，第三排抗滑桩位于A腿下坡侧的马道，共4根。桩间距均为5m。7-7’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）8-8’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧） 通过以上计算可得，设置抗滑桩后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。方案二：一排抗滑桩+清方+截排水沟 该方案是在坡顶处布置一排抗滑桩，桩长为27m，桩径为2.8m，桩中心间距5m，共计10根抗滑桩。桩下坡侧铁塔基础附近采用部分挖方，挖方后在抗滑桩悬臂段挂桩间挡土板，清方区域的挖方量约1.0万m3。暴雨工况下整体稳定性计算简图（清方后）暴雨工况下局部稳定性计算简图（清方后） 通过以上计算可得，坡顶设置抗滑桩并清方后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。六、总结 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对西部地区某输变电塔基边坡进行了分析和计算，验证设计提出的两种方案，建模速度快，解决了多工况计算问题，为项目的实施提供了技术支撑。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong></p><p><strong>一、</strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p> 因场地重大基础设施建设，某输变电线路通道受限，某塔位须立于深厚人工填土边坡上。该人工填土边坡位于西部某大河北岸，边坡纵向长70m，高28-35m，坡顶宽100m，坡脚宽80m，整体坡度28°，坡脚和东侧边缘为已建重力式挡墙。根据平面布置，拟建塔位位于边坡东北角近坡顶区域。</p><p> 据现场调查，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。经详细勘察及计算分析，在天然工况和暴雨工况下该边坡处于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，需对该人工填土边坡采取治理措施。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505810307040.png" alt="image.png" width="446" height="278" style="width: 446px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">塔位场地侧摄影像图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡稳定性定性评价</strong></p><p> 根据多次踏勘现场情况进行对比，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。固结沉降变形主要表现为坡顶的混凝土路面、硬化地面和坡顶混凝土输送中心的重力式挡墙开裂，排水沟开裂，分级马道开裂下沉，框格梁开裂，正六边形砼块破裂，土体与框格梁脱离、脱空，以及植草坡面开裂、下错等。边坡坡脚和侧面挡墙未见开裂、倾斜和滑移等变形，坡体无整体蠕滑迹象。</p><p> 综上所述，该人工填土边坡尚未经历雨季，在目前的状态下，局部产生固结沉降变形，坡体表层松散土体局部蠕滑，无整体变形迹象。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505860210554.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">塔位附近的坡面填土表层蠕滑</p><p><strong>三、</strong><strong>计算工况和参数选取</strong></p><p> 根据边坡失稳特征及可能出现的各种载荷情况，计算中主要考虑降雨、地震等因素。参照《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)，工程区地震基本烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g，综合水平地震系数取0.075。</p><p> 本工程防治工程安全等级为Ⅰ级，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）表5.3.2规定，计算工况确定如下：</p><p> Ⅰ工况——天然工况，安全系数取1.35。</p><p> Ⅱ工况——暴雨工况，安全系数取1.25。</p><p> Ⅲ工况——地震工况，安全系数取1.15。</p><p> 本次边坡稳定性计算中所采用的有关岩土物理力学参数，根据场区边坡勘察的室内外试验成果、反演法计算结果、地区工程经验、边坡变形现状、边坡的时间效应等因素，综合按自然状态（工况Ⅰ）、暴雨状态（工况Ⅱ）和地震状态 (工况Ⅲ）推荐选用。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697505977877909.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>天然边坡稳定性评价</strong></p><p> 根据计算模型和计算参数，在采用圆弧法计算边坡稳定性时，主要采用GEO5岩土软件的“土质边坡稳定分析”模块，分析边坡在天然工况、暴雨工况和地震工况下的最不利滑动面和稳定性。本次主要针对与拟建铁塔所在位置密切相关的最不利剖面7-7’和8-8’进行计算，计算结果如下表。</p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506080619100.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面，地面超载F=2×400kN）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506107310719.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（8-8’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506138301038.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506158571092.png" alt="image.png" width="488" height="277" style="width: 488px; height: 277px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡整体失稳计算简图（7-7’剖面，暴雨工况，Fs=1.01）<br/></p><p> 以上计算表中的剩余下滑力为坡体整体滑动时的剩余下滑力，由于铁塔位于近坡顶区域，铁塔所在位置的剩余下滑力与上表中的剩余下滑力会有差异。参照现场踏勘调查与定性分析，考虑现有挡墙的作用，该边坡在天然状态（无超载条件）下处于基本稳定，在暴雨状态下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p style="text-align: center;"> 当考虑超载时，该边坡在天然状态（可变超载为2×400kN条件）下处于基本稳定，坡顶超载对边坡整体稳定性影响较小，在暴雨工况下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p><strong>五、</strong><strong>支护方案设计</strong></p><p> 根据勘查结果，参考类似工程治理的经验教训，经过多次评审比选，为保证输电线路长期运行安全，综合边坡的调查和稳定性分析结果、现场的交通、场地条件、施工工期和施工安全等，提出了2种边坡治理方案，方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟；方案二：一排圆形抗滑桩+清方+截排水沟。下面将分别叙述。</p><p><strong>方案一：三排圆形抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p> 根据现场地形条件和勘察成果，结合铁塔所在位置，采用三排共计17根抗滑桩进行边坡治理，第一排抗滑桩位于坡顶塔位上坡侧，共7根，第二排抗滑桩位于塔位A腿上方、BD腿下方的马道，共6根，第三排抗滑桩位于A腿下坡侧的马道，共4根。桩间距均为5m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506215274951.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506240893766.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506264838097.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506294293897.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506313503760.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506331953545.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p> 通过以上计算可得，设置抗滑桩后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>方案二：一排抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>清方</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p> 该方案是在坡顶处布置一排抗滑桩，桩长为27m，桩径为2.8m，桩中心间距5m，共计10根抗滑桩。桩下坡侧铁塔基础附近采用部分挖方，挖方后在抗滑桩悬臂段挂桩间挡土板，清方区域的挖方量约1.0万m<sup>3</sup>。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506384203723.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下整体稳定性计算简图（清方后）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697506404474775.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下局部稳定性计算简图（清方后）<br/></p><p> 通过以上计算可得，坡顶设置抗滑桩并清方后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>六、总结</strong></p><p> 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对西部地区某输变电塔基边坡进行了分析和计算，验证设计提出的两种方案，建模速度快，解决了多工况计算问题，为项目的实施提供了技术支撑。</p>
GEO5华中地区某处高边坡变更设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 1 个评论 • 442 次浏览 • 2023-10-16 09:29
使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩一、 项目背景 项目高边坡出露岩性为泥质砂岩，岩性软弱且节理发育，开挖后高边坡稳定性较差，防护难度较大。原设计在高边坡第3级平台位置设置卸载平台，卸载平台横向宽约170m，对平台以上标高进行开挖卸载。因标段内以缺方为主，将卸载平台范围内设置为取土场。但由于项目征地困难，原设计方案难以实施，因此在征地范围内对原设计方案进行调整。边坡原设计防护型式工程地质剖面图二、边坡工程地质条件 高边坡段场地覆盖层主要为为第三系泥质砂岩具体工程地质特性分述如下： ①1全风化泥质砂岩：黄褐色，原岩风化强烈，结构构造已破坏，局部具高岭土化。岩芯呈土状，含原岩风化残块，揭露厚度为2.20～2.80m，土石等级为Ⅲ级硬土。 ①2.强风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，手掰易断，局部具高岭土化。岩芯多呈短柱状、块状；揭露厚度为13.20～17.80m，土石等级为Ⅳ级软石。 ①3中风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，局部具高岭土化。岩芯呈柱状、短柱状，天然抗压强度0.4～1.6MPa；未揭穿，土石等级为Ⅳ级软石。边坡稳定性计算参数表三、设计方案 本工况进行了三种方案设计，分别是方案1：分级开挖+分级锚固、方案2：方形桩板墙+分级加固和方案3：圆形桩板墙+分级加固，每种方案分别进行了加固前和加固后的天然、暴雨情况分析，其中天然工况安全系数按1.25控制，暴雨工况安全系数按1.15控制。设计方案1：分级开挖+分级锚固 结合边坡的地形和稳定坡率，对边坡采用1:1.0进行开挖，边坡最大开挖高度为4级边坡，每级坡高8m，1、3级坡顶平台宽度为2m，第2级坡顶平台宽度为12m，1-4边坡坡率为1:1.0。 边坡防护方案：因开挖后边坡稳定性较差，边坡的防护方案以锚杆框架、锚索框架加固为主。根据开挖断面，边坡的1-4级均处于强风化层。边坡第1-3采用锚索框架+植生袋绿化，边坡锚固选取中风化层作为锚固层，结合中风化层深度，边坡第1-3级锚索长度分别为26m、28m、32m。第4级采用锚杆框架，锚固段深入强风化层，锚固深度12m。 经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.15，暴雨工况下的稳定性系数达0.98，均不满足规范要求。经过加固后的天然工况下的稳定性系数为1.35，暴雨工况下的稳定性系数达1.17，满足规范要求，边坡的防护方案可行。（1）边坡开挖防护前天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.15<1.25，不满足规范要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求（2）边坡开挖防护后天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.35>1.25，满足要求 暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.17>1.15，满足要求设计方案2：方形桩板墙+分级锚固 考虑本项目边坡岩性为泥质砂岩，坡体内发育顺向结构面，边坡开挖过程中坡表可能发生浅层滑塌。分级开挖和防护难度较大。设计考虑采用桩板墙进行预加固。 边坡防护方案：边坡第1级采用方形桩板墙预加固，尽可能减少路堑边坡开挖。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固，为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07，暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。（1）边坡开挖防护前天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.07<1.25，不满足规范要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求（2）边坡开挖防护后天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.39>1.25，满足要求暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.18>1.15，满足要求（3）抗滑桩验算 由于暴雨工况下更为不利，此处仅暴雨工况下抗滑桩验算结果。桩身锚索加固抗滑桩位移、土压力分析截面强度分析截面配筋验算锚索验算挡板配筋验算设计方案3：圆形桩板墙+分级锚固 考虑方形桩成孔施工困难较大，需采用人工挖孔桩，施工危险性较大。设计考虑采用机械成孔方式做圆形抗滑桩。 边坡防护方案：边坡第1级采用圆形抗滑桩进行预加固，机械成孔施工效率较高。为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固。 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07。暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。方案三典型设计图 由于圆形抗滑桩土坡模块计算与方形桩板墙一致，故这里仅对圆形抗滑桩验算部分进行展示。截面配筋验算挡板配筋验算四、总结 考虑到项目缺土，以及综合考虑造价等因素，最终方案选择方案1：分级开挖+分级加固方案，并且要求现场开挖一级、防护一级。 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对中部地区某处高边坡变更设计进行了分析和计算，很好的解决了设计问题，为设计方案提供了依据，取得满意结果，最终方案已指导现场顺利施工。 查看全部
<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong><br/></p><p><strong>一、 </strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p> 项目高边坡出露岩性为泥质砂岩，岩性软弱且节理发育，开挖后高边坡稳定性较差，防护难度较大。原设计在高边坡第3级平台位置设置卸载平台，卸载平台横向宽约170m，对平台以上标高进行开挖卸载。因标段内以缺方为主，将卸载平台范围内设置为取土场。但由于项目征地困难，原设计方案难以实施，因此在征地范围内对原设计方案进行调整。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418170606020.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡原设计防护型式</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418203729896.png" alt="image.png" width="434" height="315" style="width: 434px; height: 315px;"/></p><p style="text-align: center;">工程地质剖面图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡工程地质条件</strong></p><p> 高边坡段场地覆盖层主要为为第三系泥质砂岩具体工程地质特性分述如下：</p><p> ①<sub>1</sub>全风化泥质砂岩：黄褐色，原岩风化强烈，结构构造已破坏，局部具高岭土化。岩芯呈土状，含原岩风化残块，揭露厚度为2.20～2.80m，土石等级为Ⅲ级硬土。</p><p> ①<sub>2</sub>.强风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，手掰易断，局部具高岭土化。岩芯多呈短柱状、块状；揭露厚度为13.20～17.80m，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p> ①<sub>3</sub>中风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，局部具高岭土化。岩芯呈柱状、短柱状，天然抗压强度0.4～1.6MPa；未揭穿，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p style="text-align: center;">边坡稳定性计算参数表</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418298136024.png" alt="image.png"/></p><p><strong>三、设计方案</strong></p><p> 本工况进行了三种方案设计，分别是方案1：分级开挖+分级锚固、方案2：方形桩板墙+分级加固和方案3：圆形桩板墙+分级加固，每种方案分别进行了加固前和加固后的天然、暴雨情况分析，其中天然工况安全系数按1.25控制，暴雨工况安全系数按1.15控制。</p><p><strong>设计方案</strong><strong>1</strong><strong>：分级开挖</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 结合边坡的地形和稳定坡率，对边坡采用1:1.0进行开挖，边坡最大开挖高度为4级边坡，每级坡高8m，1、3级坡顶平台宽度为2m，第2级坡顶平台宽度为12m，1-4边坡坡率为1:1.0。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>因开挖后边坡稳定性较差，边坡的防护方案以锚杆框架、锚索框架加固为主。根据开挖断面，边坡的1-4级均处于强风化层。边坡第1-3采用锚索框架+植生袋绿化，边坡锚固选取中风化层作为锚固层，结合中风化层深度，边坡第1-3级锚索长度分别为26m、28m、32m。第4级采用锚杆框架，锚固段深入强风化层，锚固深度12m。</p><p> 经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.15，暴雨工况下的稳定性系数达0.98，均不满足规范要求。经过加固后的天然工况下的稳定性系数为1.35，暴雨工况下的稳定性系数达1.17，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418357520663.png" alt="image.png" width="478" height="261" style="width: 478px; height: 261px;"/></p><p><br/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418394164409.png" alt="image.png" width="443" height="287" style="width: 443px; height: 287px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.15<1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418463342961.png" alt="image.png" width="441" height="278" style="width: 441px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418592805739.png" alt="image.png" width="436" height="296" style="width: 436px; height: 296px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.35>1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418624205272.png" alt="image.png" width="437" height="285" style="width: 437px; height: 285px;"/></p><p style="text-align: center;"> 暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.17>1.15，满足要求</p><p><strong>设计方案</strong><strong>2</strong><strong>：方形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 考虑本项目边坡岩性为泥质砂岩，坡体内发育顺向结构面，边坡开挖过程中坡表可能发生浅层滑塌。分级开挖和防护难度较大。设计考虑采用桩板墙进行预加固。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用方形桩板墙预加固，尽可能减少路堑边坡开挖。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固，为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。</p><p> 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07，暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418894101495.png" alt="image.png" width="485" height="264" style="width: 485px; height: 264px;"/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697418946200929.png" alt="image.png" width="424" height="295" style="width: 424px; height: 295px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.07<1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419373702575.png" alt="image.png" width="424" height="303" style="width: 424px; height: 303px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98<1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419418576124.png" alt="image.png" width="424" height="310" style="width: 424px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.39>1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419469392686.png" alt="image.png" width="428" height="302" style="width: 428px; height: 302px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.18>1.15，满足要求</p><p>（3）抗滑桩验算</p><p> 由于暴雨工况下更为不利，此处仅暴雨工况下抗滑桩验算结果。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419520352850.png" alt="image.png" width="344" height="310" style="width: 344px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">桩身锚索加固</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419562433346.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">抗滑桩位移、土压力分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419581941910.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面强度分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419609566154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419624408128.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">锚索验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419636524582.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>设计方案</strong><strong>3</strong><strong>：圆形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p> 考虑方形桩成孔施工困难较大，需采用人工挖孔桩，施工危险性较大。设计考虑采用机械成孔方式做圆形抗滑桩。</p><p><strong> 边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用圆形抗滑桩进行预加固，机械成孔施工效率较高。为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固。</p><p> 采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07。暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419698900875.png" alt="image.png" width="501" height="268" style="width: 501px; height: 268px;"/></p><p style="text-align: center;">方案三典型设计图</p><p> 由于圆形抗滑桩土坡模块计算与方形桩板墙一致，故这里仅对圆形抗滑桩验算部分进行展示。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419738319154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1697419748654329.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>四、总结</strong></p><p> 考虑到项目缺土，以及综合考虑造价等因素，最终方案选择方案1：分级开挖+分级加固方案，并且要求现场开挖一级、防护一级。</p><p> 结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对中部地区某处高边坡变更设计进行了分析和计算，很好的解决了设计问题，为设计方案提供了依据，取得满意结果，最终方案已指导现场顺利施工。</p>
GEO5土质边坡模块：指定滑面参数+水下参数折减
库仑产品 • 库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 414 次浏览 • 2023-07-21 10:13
一、指定滑面参数 通常情况下，软件在进行稳定性计算的时候，软件会自动识别滑面穿过的各地层，并提取各层的强度参数进行计算。 如果存在区别于各层性质的软弱滑带，或者工程师通过参数反演得出了滑带的反算参数，需要单独对滑面进行参数定义时，提供两种思路：方法1：在模型中单独建立滑带（下图紫色示意） 定义好滑带后，在【岩土材料】中单独建立一种名为“滑带”的材料，并输入滑带强度参数，之后将该材料指定给滑带即可。方法2：给滑面直接指定参数操作步骤如下：（1）【工况1】→【分析设置】→勾选【为每段折线滑面输入不同的岩土参数】（2） 【分析】→【滑面参数】（3）总界面左下角出现滑面参数定义界面，在表格单元格上①【双击】，弹出②【参数输入框】。各段滑面定义完成后，点击③【返回分析界面】 完成上述步骤后，软件在稳定性分析时将不再根据滑面穿过的实际地层进行参数选择，而是直接采用用户指定的滑面参数。二、水下参数折减 在涉及地下水或者降雨情况下，工程师需要对地下水位以下部分土层进行参数折减。具体操作步骤如下：（1）【工况1】→【分析设置】→勾选【为岩土材料地下水位部分输入不同的参数】（2）【工况1】→【岩土材料】，在折减后的界面部分输入水位以下的折减参数（3）【工况1】→【地下水】，进行地下水位的定义 这时软件在分析时，对地下水位以下部分采用折减后的参数。（注意：如果水位线在某地层内，水位处不用人为分层，如上图黄色地层，水位上下软件会自动进行识别，并给予相应状态的参数） 查看全部
<h3><strong><span style="color: #FF0000;">一、指定滑面参数</span></strong></h3><p> 通常情况下，软件在进行稳定性计算的时候，软件会自动识别滑面穿过的各地层，并提取各层的强度参数进行计算。</p><p><strong> <span style="color: #FF0000;">如果存在区别于各层性质的软弱滑带，或者工程师通过参数反演得出了滑带的反算参数，需要单独对滑面进行参数定义时</span></strong>，提供两种思路：</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>方法</strong>1</span>：<strong>在模型中单独建立滑带（下图紫色示意）</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905095629158.png" alt="1.png"/></strong></p><p> 定义好滑带后，在【岩土材料】中单独建立一种名为“滑带”的材料，并输入滑带强度参数，之后将该材料指定给滑带即可。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>方法</strong><strong>2</strong></span><strong>：给滑面直接指定参数</strong></p><p><strong>操作步骤如下：</strong></p><p><strong>（1</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【分析设置】→勾选【为每段折线滑面输入不同的岩土参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905209748465.png" alt="2.png"/></p><p><strong>（2</strong><strong>） </strong><strong>【分析】→【滑面参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905237911382.png" alt="3.png"/></p><p><strong>（3</strong><strong>）总界面左下角出现滑面参数定义界面，在表格单元格上①【双击】，弹出②【参数输入框】。各段滑面定义完成后，点击③【返回分析界面】</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905310234316.png" alt="4.png"/></strong></p><p><strong> </strong>完成上述步骤后，软件在稳定性分析时将不再根据滑面穿过的实际地层进行参数选择，而是直接采用用户指定的滑面参数。</p><p><br/></p><h3><strong><span style="color: #FF0000;">二、水下参数折减</span></strong></h3><p> 在涉及地下水或者降雨情况下，工程师需要<strong><span style="color: #FF0000;">对地下水位以下部分土层进行参数折减</span></strong>。具体操作步骤如下：</p><p><strong>（1</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【分析设置】→勾选【为岩土材料地下水位部分输入不同的参数】</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905441371379.png" alt="1.png"/></strong></p><p><strong>（2</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【岩土材料】，在折减后的界面部分输入水位以下的折减参数</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905462777112.png" alt="2.png"/></strong></p><p><strong>（3</strong><strong>）【工况1</strong><strong>】→【地下水】，进行地下水位的定义</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1689905480747297.png" alt="3.png"/></p><p> 这时软件在分析时，对地下水位以下部分采用折减后的参数。（<span style="color: #FF0000;">注意：如果水位线在某地层内，水位处不用人为分层，如上图黄色地层，水位上下软件会自动进行识别，并给予相应状态的参数</span>）</p><p><br/></p><p><strong><br/></strong></p><p><strong><br/></strong></p><p><strong><br/></strong></p><p><br/></p><p><br/></p>
GEO5土坡模块网格搜索使用方法
库仑产品 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 567 次浏览 • 2023-02-22 11:23
在GEO5土坡模块中，滑面搜索方法包括自动搜索和网格搜索，其中自动搜索可以对圆弧滑动、折线滑动进行搜索计算，见文章GEO5「土质边坡稳定分析模块」中圆弧和折线滑面搜索教程，网格搜索则主要针对圆弧滑动。在GEO5 2023版当中，对网格搜索方法做了进一步的优化，本文将作简要介绍。1、网格参数设置 如上图所示，当用户选择网格搜索时，有7个参数可以设置，分别是δx（x方向圆心步长），δz（z方向圆心步长），δR（搜索半径步长），旋转角α以及nx（x方向的一侧网格数量），nz（z方向的一侧网格数量）和nR（半径数量）。 以上图为例，取nx=10，nz=10，nR=4，那么软件实际计算滑动面个数=(2*10+1)*(2*10+1)*4=1764个滑面，有的时候设置的圆心半径并不能和模型的地形相交，所以实际滑面个数略小于上值。2、2023版网格加密方法 当使用网格搜索最危险滑面时，一般操作方法是先选用粗网格，然后再加密网格，但在原来的版本中，加密得人工调整参数，且不能替换原有搜索结果。最新的GEO5 2023版本，增加了“加密网格”功能，点击后，软件默认按原有参数（x、z方向圆心步长及半径步长）的二分之一设置新的参数，新的搜索可以直接替换掉当前搜索结果，也可以保存到新的分析工况当中。 加密操作可以持续进行，比如四个工况可以按照x、z方向步长2m-1m-0.5m-0.25m不断加密的操作，半径步长类似。3、网格搜索的使用步骤（1）指定初始滑面： 跟自动搜索类似，网格搜索也需要指定初始滑面位置。初始指定的滑面位置不同，可能会出现搜索陷入局部极值的情况，但网格搜索可以通过由粗到细的过程避免初始滑面位置的影响。（2）加密网格： 在粗网格的基础上进行加密计算。（3）筛选滑动面： 网格加密到合适大小，最小稳定系数不再发生变化时，即可不用进一步加密网格。这时候会发现坡体内的滑动面有很多，而且大部分是大于设计安全系数的滑面，这部分滑面可以通过筛选的方法隐藏。选择界面上的扳手，点击后可以设置安全系数的最大值，比如设置为1.35。 之后，软件会自动剔除掉稳定系数大于1.35的滑面。 查看全部
<p> 在GEO5土坡模块中，滑面搜索方法包括自动搜索和网格搜索，其中自动搜索可以对圆弧滑动、折线滑动进行搜索计算，见文章<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/a ... BGEO5「土质边坡稳定分析模块」中圆弧和折线滑面搜索教程</a>，网格搜索则主要针对圆弧滑动。在GEO5 2023版当中，对网格搜索方法做了进一步的优化，本文将作简要介绍。</p><p>1、网格参数设置</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971793653601.png" alt="image.png" width="267" height="228" style="width: 267px; height: 228px;"/></p><p> 如上图所示，当用户选择网格搜索时，有7个参数可以设置，分别是δx（x方向圆心步长），δz（z方向圆心步长），δR（搜索半径步长），旋转角α以及nx（x方向的一侧网格数量），nz（z方向的一侧网格数量）和nR（半径数量）。</p><p> 以上图为例，取nx=10，nz=10，nR=4，那么软件实际计算滑动面个数=(2*10+1)*(2*10+1)*4=1764个滑面，有的时候设置的圆心半径并不能和模型的地形相交，所以实际滑面个数略小于上值。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971814793654.png" alt="image.png" width="402" height="345" style="width: 402px; height: 345px;"/></p><p>2、2023版网格加密方法</p><p> 当使用网格搜索最危险滑面时，一般操作方法是先选用粗网格，然后再加密网格，但在原来的版本中，加密得人工调整参数，且不能替换原有搜索结果。最新的GEO5 2023版本，增加了“加密网格”功能，点击后，软件默认按原有参数（x、z方向圆心步长及半径步长）的二分之一设置新的参数，新的搜索可以直接替换掉当前搜索结果，也可以保存到新的分析工况当中。</p><p> 加密操作可以持续进行，比如四个工况可以按照x、z方向步长2m-1m-0.5m-0.25m不断加密的操作，半径步长类似。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971832234711.png" alt="image.png" width="477" height="347" style="width: 477px; height: 347px;"/></p><p>3、网格搜索的使用步骤</p><p>（1）指定初始滑面：</p><p> 跟自动搜索类似，网格搜索也需要指定初始滑面位置。初始指定的滑面位置不同，可能会出现搜索陷入局部极值的情况，但网格搜索可以通过由粗到细的过程避免初始滑面位置的影响。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971851805073.png" alt="image.png" width="476" height="261" style="width: 476px; height: 261px;"/></p><p>（2）加密网格：</p><p> 在粗网格的基础上进行加密计算。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971875649347.png" alt="image.png" width="472" height="303" style="width: 472px; height: 303px;"/></p><p>（3）筛选滑动面：</p><p> 网格加密到合适大小，最小稳定系数不再发生变化时，即可不用进一步加密网格。这时候会发现坡体内的滑动面有很多，而且大部分是大于设计安全系数的滑面，这部分滑面可以通过筛选的方法隐藏。</p><p>选择界面上的扳手，点击后可以设置安全系数的最大值，比如设置为1.35。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971896898080.png" alt="image.png" width="261" height="325" style="width: 261px; height: 325px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971926813376.png" alt="image.png" width="455" height="284" style="width: 455px; height: 284px;"/></p><p> 之后，软件会自动剔除掉稳定系数大于1.35的滑面。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1705971947901557.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p>
不平衡推力法（隐式）手算与GEO5计算结果对比
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 1443 次浏览 • 2023-01-05 15:28
1、不平衡推力法隐式解 根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A，不平衡推力法（传递系数法）隐式解的计算公式如下：其中： Pn为第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），实际就是位于剪出口位置的条块，Pn=0是用于计算边坡当前稳定系数的条件，当要计算剩余下滑力或滑坡推力时，Pn需要计算得到； Pi为第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），需要注意的是，当Pi<0（i<n）时，由于条块不能传递拉力，Pi=0； Ti为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）; Ri为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）; Φi-1为第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数。2、隐式解利用excel手算方法 在上述计算公式中，实际还缺少一个稳定系数，也就是Fs的计算，Fs可以用总的抗滑力比上总的下滑力得到，但是因为在计算过程中，Fs作为变量参与了传递系数的计算，所以无法给出Fs的解析解，只能通过迭代计算的方式计算当Pi=0条件下的稳定系数Fs。 利用excel可以实现迭代计算出Fs，常用的方式一种是试算，另一种是简单编制一个VBA的代码，通过运行宏计算，但是网上分享的一些计算表格，有的算法简单，计算很耗时，有的无法在其他电脑运行宏，所以这里借本篇文章分项另一种迭代计算Fs的方法，即采用excel自带的规划求解功能（Solver）。 将稳定系数定义为可变单元格，将剪出口位置条块的剩余下滑力Pn定义为目标单元格，目标值为0，另外约束稳定系数大于0。点击求解之后能快速的计算出隐士解的稳定系数。（如何掉出excel的规划求解功能可百度查看） 在求解出稳定系数之后，如果需要再计算剩余下滑力，那么将上述公式中的稳定系数Fs替换为设计安全系数Fst，比如建筑边坡天然工况的1.35即可。3、手算和GEO5计算结果对比 某路堑边坡高约44m，采用不平衡推力法隐式解计算边坡安全系数，以及在设计安全系数1.35情况下的剩余下滑力，边坡模型如下： 滑面为折线，总共7个条块，采用excel规划求解，计算结果如下： 得到稳定系数为1.036，采用GEO5计算，得到稳定系数为1.038。 当设计安全系数为1.35时，手算和GEO5计算得到的每个条块剩余下滑力的大小对比如下： 从上面结果看出大部分条块的误差低于千分之一，由此可见GEO5计算不平衡推力法隐式解的结果和手算结果基本一致。本文涉及到的不平衡推力法通过规划求解计算安全系数的Excel表格如下，感兴趣的工程师可以自行下载。不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx 查看全部
<p>1、不平衡推力法隐式解</p><p> 根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A，不平衡推力法（传递系数法）隐式解的计算公式如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903264182163.png" alt="image.png" width="320" height="243" style="width: 320px; height: 243px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903287257109.png" alt="image.png" width="377" height="146" style="width: 377px; height: 146px;"/></p><p>其中：</p><p> P<sub>n</sub>为第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），实际就是位于剪出口位置的条块，P<sub>n</sub>=0是用于计算边坡当前稳定系数的条件，当要计算剩余下滑力或滑坡推力时，P<sub>n</sub>需要计算得到；</p><p> P<sub>i</sub>为第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），需要注意的是，当P<sub>i</sub><0（i<n）时，由于条块不能传递拉力，P<sub>i</sub>=0；</p><p> T<sub>i</sub>为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）;</p><p> R<sub>i</sub>为第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）;</p><p> Φ<sub>i-1</sub>为第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数。</p><p>2、隐式解利用excel手算方法</p><p> 在上述计算公式中，实际还缺少一个稳定系数，也就是Fs的计算，Fs可以用总的抗滑力比上总的下滑力得到，但是因为在计算过程中，Fs作为变量参与了传递系数的计算，所以无法给出Fs的解析解，只能通过迭代计算的方式计算当P<sub>i</sub>=0条件下的稳定系数Fs。</p><p> 利用excel可以实现迭代计算出Fs，常用的方式一种是试算，另一种是简单编制一个VBA的代码，通过运行宏计算，但是网上分享的一些计算表格，有的算法简单，计算很耗时，有的无法在其他电脑运行宏，所以这里借本篇文章分项另一种迭代计算Fs的方法，即采用excel自带的规划求解功能（Solver）。</p><p> 将稳定系数定义为可变单元格，将剪出口位置条块的剩余下滑力P<sub>n</sub>定义为目标单元格，目标值为0，另外约束稳定系数大于0。点击求解之后能快速的计算出隐士解的稳定系数。（如何掉出excel的规划求解功能可百度查看）</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903363561795.png" alt="image.png"/></p><p> 在求解出稳定系数之后，如果需要再计算剩余下滑力，那么将上述公式中的稳定系数Fs替换为设计安全系数Fst，比如建筑边坡天然工况的1.35即可。</p><p>3、手算和GEO5计算结果对比</p><p> 某路堑边坡高约44m，采用不平衡推力法隐式解计算边坡安全系数，以及在设计安全系数1.35情况下的剩余下滑力，边坡模型如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903411530771.png" alt="image.png" width="425" height="282" style="width: 425px; height: 282px;"/></p><p> 滑面为折线，总共7个条块，采用excel规划求解，计算结果如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903448147467.png" alt="image.png"/></p><p> 得到稳定系数为1.036，采用GEO5计算，得到稳定系数为1.038。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903468140309.png" alt="image.png"/></p><p> 当设计安全系数为1.35时，手算和GEO5计算得到的每个条块剩余下滑力的大小对比如下：</p><p style="text-align: center;"> <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1672903680856742.png" alt="image.png" width="334" height="167" style="width: 334px; height: 167px;"/></p><p> 从上面结果看出大部分条块的误差低于千分之一，由此可见GEO5计算不平衡推力法隐式解的结果和手算结果基本一致。</p><p><br/></p><p>本文涉及到的不平衡推力法通过规划求解计算安全系数的Excel表格如下，感兴趣的工程师可以自行下载。</p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx">不平衡推力法隐式解安全系数计算.xlsx</a></p><p><br/></p>
GEO5黄土地区高边坡支挡结构设计案例
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 726 次浏览 • 2022-11-03 12:07
1.项目简介 西北某路基高边坡，先挖后填，挖方边坡直接削掉坡顶，然后再一侧冲沟中回填以扩大路基宽度，填方边坡高度大于40m，场地出露地层以马兰黄土、离石黄土和古土壤为主。 填方边坡采用抗滑桩+加筋土联合支挡，抗滑桩尺寸按3.5m*2.5m矩形桩设计，桩长35m，其中悬臂段约11m，桩间距4m，桩身最大抗滑承载能力Vu取7200kN。上部加筋土边坡按四级台阶放坡，总体坡率近1:1.1，每级台阶边坡高度8m~10m。筋材采用设计抗拉强度25kN/m的筋带，筋带布置间距0.4m，最长敷设长度49m。图1：原始边坡模型 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和加筋土联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。2.岩土材料参数3、各工况稳定性分析图2：边坡开挖后整体稳定性计算图3：未加任何支护填方边坡整体稳定性计算图4：加抗滑桩后填方边坡整体稳定性计算图5：抗滑桩+加筋土填方边坡整体稳定性计算4、分析结论 原始边坡开挖后整体稳定性满足要求，但在一侧填方后边坡稳定性较差。通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当在填土中添加筋带后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。 查看全部
<p>1.项目简介</p><p> 西北某路基高边坡，先挖后填，挖方边坡直接削掉坡顶，然后再一侧冲沟中回填以扩大路基宽度，填方边坡高度大于40m，场地出露地层以马兰黄土、离石黄土和古土壤为主。</p><p> 填方边坡采用抗滑桩+加筋土联合支挡，抗滑桩尺寸按3.5m*2.5m矩形桩设计，桩长35m，其中悬臂段约11m，桩间距4m，桩身最大抗滑承载能力Vu取7200kN。上部加筋土边坡按四级台阶放坡，总体坡率近1:1.1，每级台阶边坡高度8m~10m。筋材采用设计抗拉强度25kN/m的筋带，筋带布置间距0.4m，最长敷设长度49m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448243702848.png" alt="image.png" width="446" height="185" style="width: 446px; height: 185px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：原始边坡模型</p><p> 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和加筋土联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。</p><p>2.岩土材料参数</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448283360028.png" alt="image.png" width="445" height="184" style="width: 445px; height: 184px;"/></p><p>3、各工况稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448325573620.png" alt="image.png" width="460" height="218" style="width: 460px; height: 218px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：边坡开挖后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448358508604.png" alt="image.png" width="469" height="197" style="width: 469px; height: 197px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：未加任何支护填方边坡整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448377447822.png" alt="image.png" width="468" height="187" style="width: 468px; height: 187px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：加抗滑桩后填方边坡整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667448410460726.png" alt="image.png" width="482" height="175" style="width: 482px; height: 175px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：抗滑桩+加筋土填方边坡整体稳定性计算</p><p>4、分析结论</p><p> 原始边坡开挖后整体稳定性满足要求，但在一侧填方后边坡稳定性较差。通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当在填土中添加筋带后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。</p>
GEO5某园区高填方边坡支挡结构设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 619 次浏览 • 2022-11-03 11:31
1.项目简介 某园区东南侧为早期的开挖边坡，边坡高30m，地层以粉质黏土和黏土为主，局部区域地表为素填土。因场地功能设计要求，需在原多级开挖边坡基础上，重新回填，形成两级回填边坡。 回填边坡采用桩板墙+锚索设计，上台阶桩长30m，设置5道锚索，锚索预应力分别为180kN、200kN、200kN、200kN、200kN；下台阶桩长30m，设置7道锚索，锚索预应力分别为300kN、400kN、400kN、450kN、450kN、500kN、500kN。 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和锚索联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。2.岩土材料参数3、各工况稳定性分析图1：回填边坡未加任何支挡时整体稳定性计算图2：上下台阶加上抗滑桩后整体稳定性计算图3：仅上台阶加上锚索后整体稳定性计算图4：上下台阶均加上锚索后整体稳定性计算4、分析结论 通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当上下台阶均施加多排锚索之后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。 查看全部
<p>1.项目简介</p><p> 某园区东南侧为早期的开挖边坡，边坡高30m，地层以粉质黏土和黏土为主，局部区域地表为素填土。因场地功能设计要求，需在原多级开挖边坡基础上，重新回填，形成两级回填边坡。</p><p> 回填边坡采用桩板墙+锚索设计，上台阶桩长30m，设置5道锚索，锚索预应力分别为180kN、200kN、200kN、200kN、200kN；下台阶桩长30m，设置7道锚索，锚索预应力分别为300kN、400kN、400kN、450kN、450kN、500kN、500kN。</p><p> 采用GEO5土坡模块分析，可以考虑抗滑桩和锚索联合支挡的作用，通过多工况分析比对明确支护设计思路。</p><p>2.岩土材料参数</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446042425610.png" alt="image.png"/></p><p>3、各工况稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446075651558.png" alt="image.png" width="327" height="269" style="width: 327px; height: 269px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：回填边坡未加任何支挡时整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446130514692.png" alt="image.png" width="323" height="270" style="width: 323px; height: 270px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：上下台阶加上抗滑桩后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446161475245.png" alt="image.png" width="348" height="259" style="width: 348px; height: 259px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：仅上台阶加上锚索后整体稳定性计算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667446201745636.png" alt="image.png" width="351" height="263" style="width: 351px; height: 263px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：上下台阶均加上锚索后整体稳定性计算</p><p>4、分析结论</p><p> 通过同一滑动面的整体稳定性分析可以得到：在填方后，边坡整体稳定性很差，安全系数很低；在加上抗滑桩后，提高了整体安全性，但仍处于不稳定状态；当上下台阶均施加多排锚索之后，最终计算安全系数达到设计安全系数要求。</p><p><br/></p>
GEO5某中学运动场边坡稳定性分析
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 545 次浏览 • 2022-11-03 11:24
1、项目概况 该中学拟建的运动场靠山侧为斜坡地貌，斜坡呈台阶状，地势总体上北高南低，地表为耕地及杂草。根据设计规划，拟建场地按高程742.00m，745.60m，748.75m场平后，北侧将形成台阶边坡。开挖后形成的人工边坡最高处约32m，最低处约3.5m，平均高度约16m。 场地出露地层，地表为人工填土，以耕土、碎石、建渣为主，其下为坡残积粉质黏土，主要出露于坡脚和缓坡平台。下部为基岩，呈强风化~中风化，节理裂隙较发育。 因项目涉及多级开挖边坡，既要分析天然边坡，也要分析不同开挖阶段的边坡稳定性，所以采用GEO5软件土坡模块，分工况计算各阶段的边坡稳定性。2、岩土材料参数3、各工况稳定性分析图1：天然边坡稳定性计算满足要求图2：一级台阶边坡开挖及支挡后稳定性分析图3：二级台阶边坡开挖及支挡后稳定性分析图4：三级台阶边坡开挖后稳定性分析图5：三级台阶边坡支护后稳定性分析4、分析结论 通过以上分析，可以发现该边坡在天然状况下处于稳定状态。因场地修筑，需要开挖边坡，在多级开挖过程中存在不同程度的稳定性不足的情况，通过在坡面添加锚索的方式使得边坡稳定性满足规范要求。 查看全部
<p>1、项目概况</p><p> 该中学拟建的运动场靠山侧为斜坡地貌，斜坡呈台阶状，地势总体上北高南低，地表为耕地及杂草。根据设计规划，拟建场地按高程742.00m，745.60m，748.75m场平后，北侧将形成台阶边坡。开挖后形成的人工边坡最高处约32m，最低处约3.5m，平均高度约16m。</p><p> 场地出露地层，地表为人工填土，以耕土、碎石、建渣为主，其下为坡残积粉质黏土，主要出露于坡脚和缓坡平台。下部为基岩，呈强风化~中风化，节理裂隙较发育。</p><p> 因项目涉及多级开挖边坡，既要分析天然边坡，也要分析不同开挖阶段的边坡稳定性，所以采用GEO5软件土坡模块，分工况计算各阶段的边坡稳定性。</p><p>2、岩土材料参数</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445301319189.png" alt="image.png" width="483" height="322" style="width: 483px; height: 322px;"/></p><p>3、各工况稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445326568926.png" alt="image.png" width="1" height="1" style="width: 1px; height: 1px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445340217473.png" alt="image.png" width="357" height="327" style="width: 357px; height: 327px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：天然边坡稳定性计算满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445599989067.png" alt="image.png" width="329" height="305" style="width: 329px; height: 305px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：一级台阶边坡开挖及支挡后稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445636348445.png" alt="image.png" width="307" height="341" style="width: 307px; height: 341px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：二级台阶边坡开挖及支挡后稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445701580784.png" alt="image.png" width="338" height="361" style="width: 338px; height: 361px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：三级台阶边坡开挖后稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1667445736107389.png" alt="image.png" width="314" height="387" style="width: 314px; height: 387px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：三级台阶边坡支护后稳定性分析</p><p>4、分析结论</p><p> 通过以上分析，可以发现该边坡在天然状况下处于稳定状态。因场地修筑，需要开挖边坡，在多级开挖过程中存在不同程度的稳定性不足的情况，通过在坡面添加锚索的方式使得边坡稳定性满足规范要求。</p><p><br/></p>
某水库黏土心墙堆石坝
库仑产品 • 库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 1474 次浏览 • 2021-04-18 23:44
某水库黏土心墙堆石坝1工程概况大坝坝址选在金沙江水系二级支流掌鸠河上游峡谷河段内，水库总库容484万m3。工程属Ⅱ等大（2）型水库工程，各建筑物均按2级建筑物设计。设计洪水标准为500年一遇，校核洪水标准为5000年一遇。2工程地质坝址河床为不对称的U形谷，岸坡陡缓变化大。坝址出露中生代白垩系上统马头山组（K2m）砂岩、白云岩、泥岩、页岩地层，其间有燕山期侵入岩脉穿插。岩层倾向大坝上游偏左岸，倾角10°~16°。坝址发育顺河向、横河向两组结构面，规模较大的有F2断层，从右岸斜穿坝址，断层破碎带宽18~30m，对坝基变形和防渗均有不利影响。两岸卸荷作用强烈。河床覆盖层最厚5.9m，两岸坡脚处有崩塌堆积的孤石、块石夹碎石土、壤土，最大厚度为8.4m。坝址微风化岩体具有弱透水性，可作为大坝防渗的相对不透水层。库坝区抗震设防烈度为7度。3结构设计工程枢纽由大坝、泄洪隧洞、溢洪道、引水隧洞等建筑物组成。大坝为黏土心墙堆石坝，最大坝高77m，坝顶长度249.5m，坝顶宽度10m，坝顶高程2095.00m，上游坝坡在2057.00m高程以上为1：1.8，以下为1：2.2，在高程2057.00m处设戗台，宽24.6m。下游坝坡在高程2080.00m、2063.00m、2042.00m处都设置有3m宽的戗道；高程2063.00m以上坝坡为1：1.75，以下坡度为1：1.85。坝壳堆石料，为弱风化石英砂岩、角砾岩、白云岩，强度较高，对岩体中夹有泥岩、页岩及泥质粉砂岩软岩互层，作为堆石料中的细粒料填充。下游设置反滤层两层，厚度为3m。上游坝壳采用堆石填筑，下游高程2042.00~2061.00m之间坝壳，采用风化堆石填筑，其他部位采用堆石填筑。对基面中的深潭、狭沟、充泥大裂隙、溶蚀洞穴等进行掏挖，而后回填混凝土。F2断层及岩脉蚀变带做混凝土塞置换，并采取了深孔固结灌浆和3排帷幕。盖板固结灌浆孔距、排距均为5m，孔入岩深度为5m。控制标准为透水率q≤5Lu，固结灌浆压力为0.4MPa。水库防渗体系由黏土心墙和基础帷幕灌浆构成。心墙防渗体顶高程高于校核洪水位0.42m，顶宽3m，上、下坡均为1：0.25，底部设置1m厚的钢筋混凝土C20盖板。帷幕线沿心墙轴线布设，左岸坝肩向山里延伸50m，右岸坝肩向山里延伸16m，帷幕线水平全长316m。帷幕灌浆孔布设两排，排距1.4m，孔距2m。防渗帷幕为接地式，灌浆孔深入相对隔水层（q≤3Lu）3~5m。帷幕灌浆质量标准透水率q≤3Lu。黏土心墙上游设置两层反滤层，厚度为2m，下游设置两层反滤层，厚度为3m。反滤料采用饱和抗压强度大于60MPa、软化系数大于0.65的弱风化白云质石英砂岩加工。心墙防渗料粒径d<0.075mm的颗粒含量为40%~85%，I区反滤层的用料取值范围：0.15mm≤D15≤0.5mm、2.8mm≤D60≤6.8mm、9mm≤D90≤20mm；Ⅱ区反滤层的用料设计取值范围：2.5mm≤D15≤8.5mm、18mm≤D60≤40mm、40mm≤D90≤80mm。通过试验论证，I区反滤料中粒径d<0.075mm的颗粒含量设计控制在8%内，渗透系数k<1x10-3cm／s。工程的设计特点是采用爆炸振密方法处理坝基，河床表层砂的平均干密度达1.55g/cm3，孔隙比0.7，相对密度0.68，效果较好。4主要工程量大坝主要工程量：坝体堆石体69.07万m2；I区反滤料为5.77万m3；Ⅱ区反滤料为5.79万m2；黏土心墙20.16万m3；块石护坡1.2万m2；大坝总填筑119.76万m3；帷幕灌浆1.77万m。5分析结果校核洪水位渗流分析结果图设计洪水位渗流分析结果图正常蓄水位渗流分析结果图上游边坡稳定性分析结果图下游边坡稳定性分析结果图地震工况上游边坡分析结果图地震工况下游边坡分析结果图 查看全部
<p style="text-align: center;"><strong>某水库黏土心墙堆石坝</strong></p><p><strong>1</strong><strong>工程概况</strong></p><p>大坝坝址选在金沙江水系二级支流掌鸠河上游峡谷河段内，水库总库容484万m3。工程属Ⅱ等大（2）型水库工程，各建筑物均按2级建筑物设计。设计洪水标准为500年一遇，校核洪水标准为5000年一遇。</p><p><strong>2</strong><strong>工程地质</strong></p><p>坝址河床为不对称的U形谷，岸坡陡缓变化大。坝址出露中生代白垩系上统马头山组（K2m）砂岩、白云岩、泥岩、页岩地层，其间有燕山期侵入岩脉穿插。岩层倾向大坝上游偏左岸，倾角10°~16°。坝址发育顺河向、横河向两组结构面，规模较大的有F2断层，从右岸斜穿坝址，断层破碎带宽18~30m，对坝基变形和防渗均有不利影响。两岸卸荷作用强烈。河床覆盖层最厚5.9m，两岸坡脚处有崩塌堆积的孤石、块石夹碎石土、壤土，最大厚度为8.4m。坝址微风化岩体具有弱透水性，可作为大坝防渗的相对不透水层。</p><p>库坝区抗震设防烈度为7度。</p><p><strong>3</strong><strong>结构设计</strong></p><p>工程枢纽由大坝、泄洪隧洞、溢洪道、引水隧洞等建筑物组成。</p><p>大坝为黏土心墙堆石坝，最大坝高77m，坝顶长度249.5m，坝顶宽度10m，坝顶高程2095.00m，上游坝坡在2057.00m高程以上为1：1.8，以下为1：2.2，在高程2057.00m处设戗台，宽24.6m。下游坝坡在高程2080.00m、2063.00m、2042.00m处都设置有3m宽的戗道；高程2063.00m以上坝坡为1：1.75，以下坡度为1：1.85。</p><p>坝壳堆石料，为弱风化石英砂岩、角砾岩、白云岩，强度较高，对岩体中夹有泥岩、页岩及泥质粉砂岩软岩互层，作为堆石料中的细粒料填充。下游设置反滤层两层，厚度为3m。上游坝壳采用堆石填筑，下游高程2042.00~2061.00m之间坝壳，采用风化堆石填筑，其他部位采用堆石填筑。</p><p>对基面中的深潭、狭沟、充泥大裂隙、溶蚀洞穴等进行掏挖，而后回填混凝土。F2断层及岩脉蚀变带做混凝土塞置换，并采取了深孔固结灌浆和3排帷幕。</p><p>盖板固结灌浆孔距、排距均为5m，孔入岩深度为5m。控制标准为透水率q≤5Lu，固结灌浆压力为0.4MPa。</p><p>水库防渗体系由黏土心墙和基础帷幕灌浆构成。心墙防渗体顶高程高于校核洪水位0.42m，顶宽3m，上、下坡均为1：0.25，底部设置1m厚的钢筋混凝土C20盖板。帷幕线沿心墙轴线布设，左岸坝肩向山里延伸50m，右岸坝肩向山里延伸16m，帷幕线水平全长316m。帷幕灌浆孔布设两排，排距1.4m，孔距2m。防渗帷幕为接地式，灌浆孔深入相对隔水层（q≤3Lu）3~5m。帷幕灌浆质量标准透水率q≤3Lu。</p><p>黏土心墙上游设置两层反滤层，厚度为2m，下游设置两层反滤层，厚度为3m。反滤料采用饱和抗压强度大于60MPa、软化系数大于0.65的弱风化白云质石英砂岩加工。心墙防渗料粒径d<0.075mm的颗粒含量为40%~85%，I区反滤层的用料取值范围：0.15mm≤D15≤0.5mm、2.8mm≤D60≤6.8mm、9mm≤D90≤20mm；Ⅱ区反滤层的用料设计取值范围：2.5mm≤D15≤8.5mm、18mm≤D60≤40mm、40mm≤D90≤80mm。通过试验论证，I区反滤料中粒径d<0.075mm的颗粒含量设计控制在8%内，渗透系数k<1x10-3cm／s。</p><p>工程的设计特点是采用爆炸振密方法处理坝基，河床表层砂的平均干密度达1.55g/cm3，孔隙比0.7，相对密度0.68，效果较好。<br/></p><p><strong>4</strong><strong>主要工程量</strong></p><p>大坝主要工程量：坝体堆石体69.07万m2；I区反滤料为5.77万m3；Ⅱ区反滤料为5.79万m2；黏土心墙20.16万m3；块石护坡1.2万m2；大坝总填筑119.76万m3；帷幕灌浆1.77万m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759684351343.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759726937934.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759707340821.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759715237171.png" alt="image.png"/></p><p><strong>5分析结果</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618760151792282.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">校核洪水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618760169827273.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">设计洪水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618760206842299.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">正常蓄水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759816263154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">上游边坡稳定性分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759840128851.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">下游边坡稳定性分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759871138722.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">地震工况上游边坡分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1618759891996630.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">地震工况下游边坡分析结果图</p><p><br/></p>
“土层节理”在GEO5边坡稳定性分析中的作用
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 2431 次浏览 • 2021-04-06 15:49
在GEO5土质边坡稳定性分析模块当中，我们一般都是通过定义不同材料的参数，然后指定到相应的区域，当滑面穿过某个区域时，滑面计算时所采用的的参数则按照相关区域取值。这种方式对于均质土坡或者没有明显滑动面的边坡来说比较方便，但对于有明确的软弱带的边坡或者滑面参数不同于周围岩土体的时候，则需要工程师单独定义出滑带，参考指定边坡滑面参数说明，这种方式稍微拐了个弯，不如直接定义滑面参数方便。所以经常有工程师询问什么时候添加直接指定滑面参数的功能，这个我们已经列入开发计划，但在落地之前，其实大家可以通过“土层节理”选项来实现相同的功能。1、“土层节理”的输入方法 在定义岩土材料参数界面的下方，选择土层节理后面的复选框为考虑，然后输入节理的起始倾角、终止倾角，以及结构面上的内摩擦角和黏聚力，如下图： 图1：GEO5中节理参数的输入2、节理起始和终止倾角输入的注意事项 起始倾角和终止倾角可输入的值均在[-90°,90°]内，但需要注意的是，终止倾角的值应始终不小于起始倾角，比如起始倾角输-10°，终止倾角输5°，这是可以的，但如果反过来起始倾角输5°，终止倾角输-10°，那么软件将不会考虑节理参数对滑面参数的影响。 另外，输入倾角的正负跟滑动方向相关，当节理（或者滑面）倾向跟坡面倾向相同时输入正值，当节理（或者滑面）倾向跟坡面倾向相反时输入负值，如下示意：图2：滑动方向向左时的倾角正负判定图3：滑动方向向右时的倾角正负判定3、节理参数的作用 工程师可以单独的为每一种材料都指定一种节理参数，也可以所有材料指定相同的节理参数，或者只考虑某种或某几种材料存在节理，多种方式都行。当用户定义了节理参数之后，如果某一滑面段的坡度位于区间[节理起始倾角，节理终止倾角]内，那么这部分条块计算时会使用节理参数作为滑动面的参数，如果滑面倾角位于区间以外，则按照实际材料给定的抗剪强度指标取值计算。 如果已知滑面参数，那么最简单的方式就是给所有的材料都指定相同的节理参数，输入[-90°,90°]，然后输入滑面内摩擦角和黏聚力，最终计算时，滑动面参数则按照给定节理参数计算，这样就不用再单独勾勒出一层软弱面然后赋值了。 查看全部
<p> 在GEO5土质边坡稳定性分析模块当中，我们一般都是通过定义不同材料的参数，然后指定到相应的区域，当滑面穿过某个区域时，滑面计算时所采用的的参数则按照相关区域取值。这种方式对于均质土坡或者没有明显滑动面的边坡来说比较方便，但对于有明确的软弱带的边坡或者滑面参数不同于周围岩土体的时候，则需要工程师单独定义出滑带，参考<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/372">指定边坡滑面参数说明</a>，这种方式稍微拐了个弯，不如直接定义滑面参数方便。所以经常有工程师询问什么时候添加直接指定滑面参数的功能，这个我们已经列入开发计划，但在落地之前，其实大家可以通过“土层节理”选项来实现相同的功能。</p><p><strong>1、“土层节理”的输入方法</strong></p><p><strong> </strong>在定义岩土材料参数界面的下方，选择土层节理后面的复选框为考虑，然后输入节理的起始倾角、终止倾角，以及结构面上的内摩擦角和黏聚力，如下图：</p><p style="text-align: center;"> <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1617691225917867.png" alt="image.png" width="346" height="176" style="width: 346px; height: 176px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：GEO5中节理参数的输入</p><p><strong>2、节理起始和终止倾角输入的注意事项</strong></p><p> 起始倾角和终止倾角可输入的值均在[-90°,90°]内，但需要注意的是，终止倾角的值应始终不小于起始倾角，比如起始倾角输-10°，终止倾角输5°，这是可以的，但如果反过来起始倾角输5°，终止倾角输-10°，那么软件将不会考虑节理参数对滑面参数的影响。</p><p> 另外，输入倾角的正负跟滑动方向相关，当节理（或者滑面）倾向跟坡面倾向相同时输入正值，当</p><p>节理（或者滑面）倾向跟坡面倾向相反时输入负值，如下示意：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1617693106679592.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图2：滑动方向向左时的倾角正负判定</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1617693122901229.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图3：滑动方向向右时的倾角正负判定</p><p><strong>3、节理参数的作用</strong></p><p> 工程师可以单独的为每一种材料都指定一种节理参数，也可以所有材料指定相同的节理参数，或者只考虑某种或某几种材料存在节理，多种方式都行。当用户定义了节理参数之后，如果某一滑面段的坡度位于区间[节理起始倾角，节理终止倾角]内，那么这部分条块计算时会使用节理参数作为滑动面的参数，如果滑面倾角位于区间以外，则按照实际材料给定的抗剪强度指标取值计算。</p><p> 如果已知滑面参数，那么最简单的方式就是给所有的材料都指定相同的节理参数，输入[-90°,90°]，然后输入滑面内摩擦角和黏聚力，最终计算时，滑动面参数则按照给定节理参数计算，这样就不用再单独勾勒出一层软弱面然后赋值了。</p>
GEO5某库岸边坡塌滑治理设计
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 0 个评论 • 2282 次浏览 • 2020-11-11 17:22
项目名称：某库岸边坡塌滑治理设计使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计、GEO5群桩设计、GEO5微型桩设计项目背景：该项目为某库岸路基边坡的应急治理，因滑坡作用，路面出现开裂和下沉现象。滑坡路段长约200m，上下高差约20m，坡体物质组成主要为粉质黏土及碎块石土，其中粉质黏土可塑至硬塑状，碎石土中密状为主，下伏基岩为泥岩和粉砂岩。经现场地质调查，滑坡周界清晰，整体呈圈椅状，滑动面位于土层中，未至岩土交界面。失稳原因与库岸河水长期冲刷坡脚及汛期降雨导致土体参数降低都有密切关系。采用GEO5可以分析原始边坡稳定性，水位骤降边坡稳定性，并对支护设计方案进行验算。软件优势：GEO5多个模块数据可以共享，对于复杂支护方式可以进行有针对性的验算。图1：场地原始边坡稳定性分析图2：护坡挡墙施工后边坡稳定性分析图3：挡墙+钢管桩支护方案验算图4：重力式挡墙分析验算图5：钢管群桩受力和变形分析图6：采用微型桩验算钢管桩的压屈稳定性和耦合截面承载力 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>：某库岸边坡塌滑治理设计</p><p><strong>使用软件</strong>：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计、GEO5群桩设计、GEO5微型桩设计</p><p><strong>项目背景</strong>：该项目为某库岸路基边坡的应急治理，因滑坡作用，路面出现开裂和下沉现象。滑坡路段长约200m，上下高差约20m，坡体物质组成主要为粉质黏土及碎块石土，其中粉质黏土可塑至硬塑状，碎石土中密状为主，下伏基岩为泥岩和粉砂岩。经现场地质调查，滑坡周界清晰，整体呈圈椅状，滑动面位于土层中，未至岩土交界面。失稳原因与库岸河水长期冲刷坡脚及汛期降雨导致土体参数降低都有密切关系。采用GEO5可以分析原始边坡稳定性，水位骤降边坡稳定性，并对支护设计方案进行验算。</p><p><strong>软件优势</strong>：GEO5多个模块数据可以共享，对于复杂支护方式可以进行有针对性的验算。</p><p style="text-align:center"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605084951434850.png" alt="image.png" width="441" height="348" style="width: 441px; height: 348px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：场地原始边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605086302328519.png" alt="image.png" width="422" height="341" style="width: 422px; height: 341px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：护坡挡墙施工后边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605086358964535.png" alt="image.png" width="412" height="306" style="width: 412px; height: 306px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：挡墙+钢管桩支护方案验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605086399257491.png" alt="image.png" width="420" height="330" style="width: 420px; height: 330px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：重力式挡墙分析验算</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605086437307863.png" alt="image.png" width="450" height="339" style="width: 450px; height: 339px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：钢管群桩受力和变形分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605086502135820.png" alt="image.png" width="389" height="370" style="width: 389px; height: 370px;"/></p><p style="text-align: center;">图6：采用微型桩验算钢管桩的压屈稳定性和耦合截面承载力</p>
垃圾填埋场垃圾坝的稳定性分析计算
库仑产品 • 库仑刘工 发表了文章 • 1 个评论 • 4526 次浏览 • 2020-10-23 23:02
GEO5源文件：垃圾填埋场垃圾坝的稳定性计算分析.rar1.设计依据垃圾卫生填埋场在国内起步较晚，但近几年发展较快，目前垃圾坝设计主要依据《生活垃圾卫生填埋技术规范》及《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》，同时参考现行水工行业结构设计等规范，如《碾压式土石坝设计规范》、《水工挡土墙设计规范》等。2.设计标准垃圾坝设计标准由于下游存在生产设备及生活管理区，垃圾坝失事将对生产设备和生活管理区带来严重损失，因此垃圾坝体建筑级别为I级。（安全系数取值来自于《生活垃圾卫生填埋技术规范》）3.垃圾土参数选取容重：该公式来自于《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》，天然容重取13.9 kN/m3，饱和容重取15kN/m3。本工程坝前垃圾埋深约为12m，根据填埋工艺要求，垃圾土压实程度为中等，工程内摩擦角及粘聚力取较低值。垃圾土参数取值4.土工材料界面强度取值土工材料界面强度指标φ、c根据《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》取值。稳定分析时，复合衬垫系统中土工材料强度指标取值宜符合下列要求：库区基底坡度大于10°区域采用残余强度指标，库区基底坡度小于10°区域采用其峰值强度指标。本填埋场土工材料界面为粗糙土工膜/GCL，故库区基底坡度大于10°区域取界面强度指标为：天然工况：内摩擦角φ取9°，黏聚力c取0kPa；饱和工况：内摩擦角φ取8°，黏聚力c取0kPa；库区基底坡度小于10°区域取界面强度指标为：天然工况：内摩擦角φ取22°，黏聚力c取0kPa；饱和工况：内摩擦角φ取21°，黏聚力c取0kPa。5.垃圾坝设计及验算垃圾坝尺寸图垃圾坝的主要作用在于维持垃圾堆体的稳定，因此垃圾土压力是垃圾坝最主要的荷载。目前一般采用传递系数法分析垃圾堆体边坡稳定性，如垃圾堆体满足自身稳定要求，则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载；如垃圾堆体不满足自身稳定要求，则需比较剩余下滑力与主动土压力之间的大小，如剩余下滑力小于主动土压力，则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载，反之则选取剩余下滑力作为垃圾坝计算外荷载。本案例采用主动土压力验算坝体的倾覆、滑移稳定性。GEO5对垃圾坝进行计算，分为三个工况，工况1为天然工况，工况2地震工况，工矿3为暴雨工况。6.垃圾堆体边坡稳定性计算本项目填埋场堆体的变形破坏主要是沿土工材料界面的滑动破坏，因此计算时按图示折线滑面计算垃圾堆体边坡的稳定性。GEO5边坡稳定性分三个工况进行验算，工况1为天然工况，设计安全系数取1.35；工况2为地震工况，设计安全系数取1.15；工况3为暴雨工况，设计安全系数取1.3。注：本案例源文件在附件中。 查看全部
<p>GEO5源文件：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;"/><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="垃圾填埋场垃圾坝的稳定性计算分析.rar" style="font-size: 12px; color: rgb(0, 102, 204);">垃圾填埋场垃圾坝的稳定性计算分析.rar</a></p><p><strong>1.设计依据</strong></p><p>垃圾卫生填埋场在国内起步较晚，但近几年发展较快，目前垃圾坝设计主要依据《生活垃圾卫生填埋技术规范》及《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》，同时参考现行水工行业结构设计等规范，如《碾压式土石坝设计规范》、《水工挡土墙设计规范》等。</p><p><strong>2.设计标准</strong></p><p style="text-align: center;">垃圾坝设计标准</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465571482545.png" alt="image.png"/></p><blockquote><p style="text-align: left;">由于下游存在生产设备及生活管理区，垃圾坝失事将对生产设备和生活管理区带来严重损失，因此垃圾坝体建筑级别为I级。（安全系数取值来自于《生活垃圾卫生填埋技术规范》）<br/></p></blockquote><p><strong>3.垃圾土参数选取</strong></p><p><strong>容重：</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465246618533.png" alt="image.png"/></p><p>该公式来自于《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》，天然容重取13.9 kN/m3，饱和容重取15kN/m3。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465257537930.png" alt="image.png"/></p><p>本工程坝前垃圾埋深约为12m，根据填埋工艺要求，垃圾土压实程度为中等，工程内摩擦角及粘聚力取较低值。</p><p style="text-align: center;">垃圾土参数取值</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465592226972.png" alt="image.png"/></p><p><strong>4.土工材料界面强度取值</strong></p><p>土工材料界面强度指标φ、c根据《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》取值。稳定分析时，复合衬垫系统中土工材料强度指标取值宜符合下列要求：库区基底坡度大于10°区域采用残余强度指标，库区基底坡度小于10°区域采用其峰值强度指标。本填埋场土工材料界面为粗糙土工膜/GCL，故库区基底坡度大于10°区域取界面强度指标为：天然工况：内摩擦角φ取9°，黏聚力c取0kPa；饱和工况：内摩擦角φ取8°，黏聚力c取0kPa；库区基底坡度小于10°区域取界面强度指标为：天然工况：内摩擦角φ取22°，黏聚力c取0kPa；饱和工况：内摩擦角φ取21°，黏聚力c取0kPa。</p><p><strong>5.垃圾坝设计及验算</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465276673485.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">垃圾坝尺寸图</p><p>垃圾坝的主要作用在于维持垃圾堆体的稳定，因此垃圾土压力是垃圾坝最主要的荷载。目前一般采用传递系数法分析垃圾堆体边坡稳定性，如垃圾堆体满足自身稳定要求，则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载；如垃圾堆体不满足自身稳定要求，则需比较剩余下滑力与主动土压力之间的大小，如剩余下滑力小于主动土压力，则选取主动土压力作为垃圾坝计算外荷载，反之则选取剩余下滑力作为垃圾坝计算外荷载。本案例采用主动土压力验算坝体的倾覆、滑移稳定性。</p><p>GEO5对垃圾坝进行计算，分为三个工况，工况1为天然工况，工况2地震工况，工矿3为暴雨工况。</p><p><strong>6.垃圾堆体边坡稳定性计算</strong></p><p>本项目填埋场堆体的变形破坏主要是沿土工材料界面的滑动破坏，因此计算时按图示折线滑面计算垃圾堆体边坡的稳定性。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603465287318177.png" alt="image.png"/></p><p>GEO5边坡稳定性分三个工况进行验算，工况1为天然工况，设计安全系数取1.35；工况2为地震工况，设计安全系数取1.15；工况3为暴雨工况，设计安全系数取1.3。</p><p>注：本案例源文件在附件中。</p><p><br/></p>
山路边坡失稳的调查与治理：2018年7月16日，肯尼路K224+545处发生危岩崩塌
库仑产品 • 库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 1654 次浏览 • 2020-10-20 15:58
<p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180311333608.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180423111349.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180447178986.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180467381609.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180484601265.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180499519383.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180525187749.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180547442788.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180571375110.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180585150633.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180603175393.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180617756230.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180631275944.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180650100622.png" alt="image.png"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1603180663431089.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p><p><br/></p>
抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 4 个评论 • 2690 次浏览 • 2020-09-17 09:26
项目名称：抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2项目背景：某地新建道路，路堤填方高度接近20m，回填采用筋带和压实填土，筋带长约12m~15m，筋带抗拉强度为45kN/m。场地原有地层岩性较简单，地表为素填土，下伏全风化砂岩。加筋土挡墙临空一侧采用预制砌块砌筑，底部基础至于全风化砂岩层中。由于是高填方路堤，为提高边坡整体的安全余度，在填方边坡坡脚区域设置一排抗滑桩，抗滑桩截面尺寸为1.5m*1.2m，桩长14m，桩顶高出砌块基底约7m，桩间距3.5m。本次分析重点研究抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡的整体稳定性以及可能的破坏模式，并对结构局部的应力集中区域进行研究，用于指导设计和施工。软件优势：GEO5土坡模块支持多种支护结构的联合支护解决方案，对于抗滑桩+加筋土，抗滑桩+锚杆（索）等结构都能实现快速建模和分析。利用G2分析复杂岩土工程问题的优势，可以快速判断边坡的破坏模式，应力集中区及薄弱环节，为岩土设计提供参考。图1：天然工况加筋回填土边坡稳定性分析图2：天然工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图3：地震工况加筋回填土边坡稳定性分析图4：地震工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析图5：加筋土边坡的破坏模式分析图6：抗滑桩+加筋土联合支护边坡的破坏模式分析 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>：抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡案例</p><p><strong>使用软件</strong>：GEO5土质边坡稳定性分析、Optum G2</p><p><strong>项目背景</strong>：某地新建道路，路堤填方高度接近20m，回填采用筋带和压实填土，筋带长约12m~15m，筋带抗拉强度为45kN/m。场地原有地层岩性较简单，地表为素填土，下伏全风化砂岩。加筋土挡墙临空一侧采用预制砌块砌筑，底部基础至于全风化砂岩层中。由于是高填方路堤，为提高边坡整体的安全余度，在填方边坡坡脚区域设置一排抗滑桩，抗滑桩截面尺寸为1.5m*1.2m，桩长14m，桩顶高出砌块基底约7m，桩间距3.5m。本次分析重点研究抗滑桩+加筋土联合支护填方边坡的整体稳定性以及可能的破坏模式，并对结构局部的应力集中区域进行研究，用于指导设计和施工。</p><p><strong>软件优势</strong>：GEO5土坡模块支持多种支护结构的联合支护解决方案，对于抗滑桩+加筋土，抗滑桩+锚杆（索）等结构都能实现快速建模和分析。利用G2分析复杂岩土工程问题的优势，可以快速判断边坡的破坏模式，应力集中区及薄弱环节，为岩土设计提供参考。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305285700155.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图1：天然工况加筋回填土边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305346817079.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图2：天然工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305662463215.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图3：地震工况加筋回填土边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305389790155.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图4：地震工况抗滑桩+加筋回填土边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305777535373.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图5：加筋土边坡的破坏模式分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1600305821702040.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图6：抗滑桩+加筋土联合支护边坡的破坏模式分析</p>
GEO5暴雨工况计算方法
库仑产品 • 库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 6214 次浏览 • 2020-08-30 23:29
技术贴：GEO5暴雨工况和地震工况等设计 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。视频：GEO5降雨入渗边坡稳定性分析 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析，降雨入渗深度随时间变化的情况。本文先以数值分析为例，对GEO5操作过程进行说明；然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。方法一：数值分析法1. 打开GEO5岩土工程有限元模块，在【多段线】中导入边坡模型，在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”，并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。2.定义岩土材料参数，并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。3.在工况1中，定义初始渗流边界条件，分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界，输入水位高程（可以在左侧标尺中查看高程），上下边界选择不透水边界，来分析边坡初始渗流场。4.在工况2中，为边坡指定降雨入渗相关的边界条件，可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。孔隙水压力边界条件，需要输入孔隙水压力值，流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值，其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程，刚下雨时，边坡是干的，降雨完全入渗；随着降雨继续，可能会在地表形成径流；降雨也是时大时下， 降雨时间较短的话，在边坡表面形成非稳定流；降雨时间较长的话，降雨会达到原有浸润面位置，形成新的浸润面。偏保守考虑的话，可以认为降雨完全进入边坡，用当地24h降雨量当做流速，也可以用24h降雨量换算成孔压输入，这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法，会在后面进行描述。5.定义渗流边界条件之后，在【分析】选项下，输入改工况阶段时间（当前工况的降雨时长，以天为单位），进行分析。也可以新增工况，分析不同时间的降雨入渗情况。6．打开计算书，将栅格山的点数据（栅格点的坐标，孔隙水压力）复制出来，筛选出降雨入渗的数据点（原有地下水孔压较大，根据坐标和孔压比较容易筛选）。处理数据之后，以孔压作为Z坐标，将点导入【三维地质建模】模块进行插值，绘制等高线，将等高线导出，这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线，最下有可能不太规则，可以手动修改一下，并且将Z轴归零待用（详细步骤参考视频讲解）。将处理后的等高线，导入一个新的边坡模块。导出等高线未处理等值线处理后等值线导入等值线到新的边坡模块6.将有限元模块的边坡模型，用【编辑】菜单下的复制数据功能，将模型复制到边坡模块。然后，在【地下水】的地下水类型中，选择孔隙水压力，并将之前导入新边坡模块的等值线，复制、粘贴过来，并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压，可以进行查看（详细步骤参考视频教程）。这样，软件会对孔压等值线的孔压进行插值，相当于把渗流场考虑进来。7.分析利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。方法2：经验法有限元分析会得到一个比较不错的效果图，比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中，工程师也有一些经验算法。对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的，直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减，比较适合粘性土，也是一种常用的计算方法。此外，还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种，一种是降雨工况比较长，降雨达到原有水位，这种可以提升浸润面；另一种是降雨比较短，只考虑入渗边坡表面一定距离的情况，这种可以用孔压进行计算。降雨的入渗量有一个经验公式，即当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数（渗透性强，边坡缓取大值），将降雨量换算成水位高度，根据这个可以提升浸润面。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了，再乘以入渗系数，没有多少水。主要是要防止边坡上，山上的水从边坡流过，这里需要设截水沟和排水沟，将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位，有时候比计算准确更有意义。 查看全部
<p>技术贴：<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/a ... BGEO5暴雨工况和地震工况等设计</a> 介绍了边坡暴雨工况分析的两种经验方法——折减岩土参数和提升地下水位。</p><p>视频：<a href="https://ke.qq.com/course/44008 ... ot%3B target="_self">GEO5降雨入渗边坡稳定性分析</a> 利用GEO5岩土工程有限元模块和GEO5土质边坡稳定性分析模块进行降雨入渗边坡稳定性分析，降雨入渗深度随时间变化的情况。</p><p>本文先以数值分析为例，对GEO5操作过程进行说明；然后介绍一下实际设计中常用的分析方法。</p><p>方法一：数值分析法</p><p>1. 打开GEO5岩土工程有限元模块，在【多段线】中导入边坡模型，在【分析设置】中将“分析类型”选择为“非稳定流”，并勾选允许采用稳定流分析为第一工况阶段输入地下水。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661137633862.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661145876195.png" alt="image.png"/></p><p>2.定义岩土材料参数，并为相应区域指定材料。然后进行网格生成。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661152504224.png" alt="image.png"/></p><p>3.在工况1中，定义初始渗流边界条件，分析边坡的初始渗流场。边坡左右边界可以指定为孔隙水压力边界，输入水位高程（可以在左侧标尺中查看高程），上下边界选择不透水边界，来分析边坡初始渗流场。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661159765419.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661165907717.png" alt="image.png"/></p><p>4.在工况2中，为边坡指定降雨入渗相关的边界条件，可以用流入边界和孔隙水压力边界来表示边坡边界条件。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661171277188.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661177800872.png" alt="image.png"/></p><p>孔隙水压力边界条件，需要输入孔隙水压力值，流入边界需要输入流速。这两个值是整个渗流分析中比较重要的值，其取值对结果影响比较大。降雨入渗是比较复杂的过程，刚下雨时，边坡是干的，降雨完全入渗；随着降雨继续，可能会在地表形成径流；降雨也是时大时下， 降雨时间较短的话，在边坡表面形成非稳定流；降雨时间较长的话，降雨会达到原有浸润面位置，形成新的浸润面。偏保守考虑的话，可以认为降雨完全进入边坡，用当地24h降雨量当做流速，也可以用24h降雨量换算成孔压输入，这都是偏保守考虑的。实际工程中也有经验计算方法，会在后面进行描述。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661183622782.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598661190644024.png" alt="image.png"/></p><p>5.定义渗流边界条件之后，在【分析】选项下，输入改工况阶段时间（当前工况的降雨时长，以天为单位），进行分析。也可以新增工况，分析不同时间的降雨入渗情况。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801135404058.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801145195149.png" alt="image.png"/></p><p>6．打开计算书，将栅格山的点数据（栅格点的坐标，孔隙水压力）复制出来，筛选出降雨入渗的数据点（原有地下水孔压较大，根据坐标和孔压比较容易筛选）。处理数据之后，以孔压作为Z坐标，将点导入【三维地质建模】模块进行插值，绘制等高线，将等高线导出，这个等高线就是降雨入渗的孔压线。插值出来的等值线，最下有可能不太规则，可以手动修改一下，并且将Z轴归零待用（详细步骤参考视频讲解）。将处理后的等高线，导入一个新的边坡模块。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801155837926.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">导出等高线</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801160671735.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">未处理等值线</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801167394620.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">处理后等值线</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801175278412.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">导入等值线到新的边坡模块</p><p>6.将有限元模块的边坡模型，用【编辑】菜单下的复制数据功能，将模型复制到边坡模块。然后，在【地下水】的地下水类型中，选择孔隙水压力，并将之前导入新边坡模块的等值线，复制、粘贴过来，并为每条等值线输入孔压。从三维地质建模模块导出的等高线的Z坐标就是孔压，可以进行查看（详细步骤参考视频教程）。这样，软件会对孔压等值线的孔压进行插值，相当于把渗流场考虑进来。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801182669580.png" alt="image.png"/></p><p>7.分析</p><p>利用毕肖普法、瑞典条分法、不平衡推力法等对降雨入渗边坡进行整体稳定性分析。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801189200607.png" alt="image.png"/></p><hr/><hr/><hr/><p>方法2：经验法</p><p>有限元分析会得到一个比较不错的效果图，比较方便进行论文编写或者项目汇报。实际项目中，工程师也有一些经验算法。</p><p>对于地勘报告中有暴雨工况的岩土材料参数的，直接用暴雨工况的岩土材料参数进行计算即可。这种方法考虑岩土材料饱和状态的强度折减，比较适合粘性土，也是一种常用的计算方法。</p><p>此外，还有等效考虑降雨深度的方法。这种方法又可以分为两种，一种是降雨工况比较长，降雨达到原有水位，这种可以提升浸润面；另一种是降雨比较短，只考虑入渗边坡表面一定距离的情况，这种可以用孔压进行计算。</p><p>降雨的入渗量有一个经验公式，即<span style="color: #FF0000;">当地24h降雨量 X 降雨时间 X 0.1~0.3的入渗系数（渗透性强，边坡缓取大值）</span>，将降雨量换算成水位高度，根据这个可以提升浸润面。降雨量24h达到250mm就算特大暴雨了，再乘以入渗系数，没有多少水。主要是要防止边坡上，山上的水从边坡流过，这里需要设截水沟和排水沟，将山上的水排走。边坡、挡墙的排水措施施工到位，有时候比计算准确更有意义。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1598801197814563.png" alt="image.png"/></p><p> </p><p><br/></p>
GEO5土质边坡稳定性分析模块锚杆作用机理
库仑产品 • 库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 2416 次浏览 • 2020-08-14 13:59
GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单，如下：1. 锚杆作用机理 在【分析】菜单下，有“假定锚杆无限长”可供勾选，如果勾选假定锚杆无限长，那么锚固力全部发挥作用，且能计算出锚头到滑面的距离，将此距离作为锚杆的自由段，将得到锚杆的最短自由段长度。 不勾选假定锚杆无限长，那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度，如果滑动面没穿过锚杆，那么锚杆不起作用，提供的作用力为0（如下图1处）。如果滑动面穿过自由段，那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力（如下图2处）。如果滑动面穿过锚固段，那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减，即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力，滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。 2. 锚固力如何输入，锚杆如何验算？ 目前GEO5 2020版本，锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入，可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入，按照锚杆作用机理，稳定性分析时，锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的，也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值，锚杆是默认不会发生破坏的。 对于预应力锚索，初始预应力值也称为锁定值，锁定值肯定是小于极限承载力的，否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏，且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的，对于稳定性分析的贡献，锚杆的作用就是提供一个作用力，所以预应力可以视为锚索设计值，所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。 目前土坡模快，锚固力无论是输入预应力还是极限承载力，锚杆（索）都是满足要求的。现已在完善锚杆验算功能，后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。3. 设计思路 关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆（索）设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍，主要思 路是将锚杆分为两大类，锚固力改变与锚固力不变的。 对于土质边坡，如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中（例如基岩中），那么在进行锚杆或锚索加固设计时，锚固力便可以认为是不变的。在这里，锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。 思路一：初步预设一个锚固力填入，计算得到合理的边坡稳定性安全系数，不合理可以修改「锚杆」设计参数，在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。 详细参考：GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（上） 思路二：先确定设计方案，确定锚杆设计参数后，计算出锚杆的极限承载力，然后除以允许安全系数后输入为锚固力，然后验算方案是否可行，不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案，重新计算锚固力。 对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡，锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时，预估一个锚固力，然后假定锚杆无限长，如果分析结果不满足稳定性要求，需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。分析完成以后，点击“详细结果”按钮，查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果，设计支护方案，在软件中重新建模分析。 详细参考： GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（中）4. 锚杆实际提供的作用力 在计算书中，在对应的设计工况下，可以看到构件的实际提供的作用力大小，下标anch指的锚杆，下标reinf是筋材，下标nail指的是土钉。 查看全部
<p>GEO5土质边坡稳定性分析模块的【锚杆】菜单，如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1597384576844041.png" alt="image.png"/></p><p>1. <strong>锚杆作用机理</strong></p><p> 在【分析】菜单下，有“假定锚杆无限长”可供勾选，如果勾选假定锚杆无限长，那么锚固力全部发挥作用，且能计算出锚头到滑面的距离，将此距离作为锚杆的自由段，将得到锚杆的最短自由段长度。</p><p> 不勾选假定锚杆无限长，那么锚杆计算长度即为锚杆菜单下设置的长度，如果滑动面没穿过锚杆，那么锚杆不起作用，提供的作用力为0（如下图1处）。如果滑动面穿过自由段，那么锚杆提供的作用力是考虑完整锚固力（如下图2处）。如果滑动面穿过锚固段，那么锚固力根据位于滑面后的锚固段长度进行线性折减，即滑面刚好位于锚固段起点时考虑完整锚固力，滑面刚好位于锚固段终点时锚固力为零。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1597384604741105.png" alt="image.png"/> </p><p>2. <strong>锚固力如何输入，锚杆如何验算？</strong></p><p> 目前GEO5 2020版本，锚杆菜单下的锚固力按设计锚固力填入，可以按照锚杆的极限承载力/允许安全系数输入，按照锚杆作用机理，稳定性分析时，锚杆能提供的作用力是不会大于输入的锚固力的，也就是不会大于极限承载力/允许安全系数这一数值，锚杆是默认不会发生破坏的。</p><p> 对于预应力锚索，初始预应力值也称为锁定值，锁定值肯定是小于极限承载力的，否则锚索在施加预应力的时候就会发生破坏，且土坡的极限平衡分析是不计算构件位移的，对于稳定性分析的贡献，锚杆的作用就是提供一个作用力，所以预应力可以视为锚索设计值，所以输入预应力数值作为锚固力是满足强度要求的。</p><p> 目前土坡模快，锚固力无论是输入预应力还是极限承载力，锚杆（索）都是满足要求的。</p><p>现已在完善锚杆验算功能，后期锚杆界面锚杆承载力/安全系数的数值会自动给出。</p><p>3. <strong>设计思路</strong></p><p> 关于土质边坡稳定性分析模块中的锚杆（索）设计方法我们之前有做过相关的技术贴进行介绍，主要思 路是将锚杆分为两大类，锚固力改变与锚固力不变的。</p><p> 对于土质边坡，如果滑动面位置已经确定或锚固段区位于稳定地层中（例如基岩中），那么在进行锚杆或锚索加固设计时，锚固力便可以认为是不变的。在这里，锚杆自由段长度一定要穿过潜在滑动面。锚杆或锚索对条块分析的全部力即为锚固力。</p><p> 思路一：初步预设一个锚固力填入，计算得到合理的边坡稳定性安全系数，不合理可以修改「锚杆」设计参数，在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。</p><p> 详细参考：<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/38" target="_self">GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（上）</a></p><p> 思路二：先确定设计方案，确定锚杆设计参数后，计算出锚杆的极限承载力，然后除以允许安全系数后输入为锚固力，然后验算方案是否可行，不满足稳定性要求后再调整锚杆设计方案，重新计算锚固力。</p><p> 对于潜在滑面位置和锚固区不能确定的土质边坡，锚杆可提供的锚固力是随着滑面位置变化而变化的。此时，预估一个锚固力，然后假定锚杆无限长，如果分析结果不满足稳定性要求，需要回到「锚杆」设置界面中对设计参数进行修改。在一定范围内，可以通过增加锚杆或锚索的锚固力来提高边坡安全系数。如果还不满足设计要求，可以适当增加锚杆（索）的排数。分析完成以后，点击“详细结果”按钮，查看软件计算得到的所有锚杆最小自由段长度。最后可以根据设计锚固力大小，依据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）反算出相应的锚固段长度。最终可以依据此处计算结果，设计支护方案，在软件中重新建模分析。</p><p> 详细参考：<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/40" target="_self"> GEO5土质边坡锚杆（索）设计方法（中）</a></p><p>4. <strong>锚杆实际提供的作用力</strong></p><p> 在计算书中，在对应的设计工况下，可以看到构件的实际提供的作用力大小，下标anch指的锚杆，下标reinf是筋材，下标nail指的是土钉。</p><p style="text-align: center;"> <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1597384748149370.png" alt="image.png"/></p><p> </p><p><br/></p>
G351国道某处滑坡分析及支护设计案例
岩土工程 • 南京库仑张工 发表了文章 • 3 个评论 • 2183 次浏览 • 2020-07-08 16:53
项目名称：G351国道某处滑坡分析及支护设计案例使用软件：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计项目背景：该滑坡位于G351国道一侧，滑坡长约100m，高约30m，主要地层为上部碎石土，下部中风化泥岩，另外该区域发育一处断层破碎带，破碎带宽约5m，但破碎带为陡倾角，不直接构成滑动面。通过勘查确定了该滑坡滑动带的范围，利用GEO5土坡模块建模并分析原始边坡的稳定性，原始边坡不满足设计安全系数要求，因此给出了两种支护措施，一种是抗滑桩，一种是开挖放坡+锚索（锚杆）支护，两种支护方案都可以在软件中进行分析。软件优势：GEO5土坡模块，只需要建立一个文件，通过不同的工况设置，可以分析原始边坡稳定性，以及不同支护方案下的边坡稳定性，同时边坡模块还支持组合结构支护措施。图1：边坡模型图2：原始边坡稳定性分析图3：方案1——前缘放坡开挖+抗滑桩支护后边坡稳定性图4：方案1——抗滑桩验算结果图5：方案2——坡体前缘放坡开挖后稳定性分析图6：方案2——坡体前缘放坡开挖+锚杆（锚索）支护后稳定性分析 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>：G351国道某处滑坡分析及支护设计案例</p><p><strong>使用软件</strong>：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计</p><p><strong>项目背景</strong>：该滑坡位于G351国道一侧，滑坡长约100m，高约30m，主要地层为上部碎石土，下部中风化泥岩，另外该区域发育一处断层破碎带，破碎带宽约5m，但破碎带为陡倾角，不直接构成滑动面。通过勘查确定了该滑坡滑动带的范围，利用GEO5土坡模块建模并分析原始边坡的稳定性，原始边坡不满足设计安全系数要求，因此给出了两种支护措施，一种是抗滑桩，一种是开挖放坡+锚索（锚杆）支护，两种支护方案都可以在软件中进行分析。</p><p><strong>软件优势</strong>：GEO5土坡模块，只需要建立一个文件，通过不同的工况设置，可以分析原始边坡稳定性，以及不同支护方案下的边坡稳定性，同时边坡模块还支持组合结构支护措施。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594196476529956.png" alt="image.png" width="489" height="291" style="width: 489px; height: 291px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：边坡模型</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594196792290378.png" alt="image.png" width="406" height="464" style="width: 406px; height: 464px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：原始边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594197035946481.png" alt="image.png" width="400" height="436" style="width: 400px; height: 436px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：方案1——前缘放坡开挖+抗滑桩支护后边坡稳定性</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594197916499495.png" alt="image.png" width="490" height="476" style="width: 490px; height: 476px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：方案1——抗滑桩验算结果</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594198040551784.png" alt="image.png" width="406" height="484" style="width: 406px; height: 484px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：方案2——坡体前缘放坡开挖后稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1594198233788247.png" alt="image.png" width="416" height="442" style="width: 416px; height: 442px;"/></p><p style="text-align: center;">图6：方案2——坡体前缘放坡开挖+锚杆（锚索）支护后稳定性分析</p>
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