GEO5浅基础

欧标——扩展基础上拔稳定性计算原理

岩土工程 • 南京库仑张工发表了文章 • 0 个评论 • 1683 次浏览 • 2020-08-04 16:47 • 来自相关话题

GEO5 2020版年中更新中，新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法，加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范（DL/T 5219-2014）的土重法，目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力，原有3种方法的计算理论可以参考解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法，本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。根据EN50341-1-2012附录M.2的规定，抗拔力的计算采用剪切法，总的抗拔力分为两部分，一部分是基础自重及基础上覆土体自重，另一部分是侧摩阻力，公式可以表达为：其中：Rt —— 基础总抗拔承载力 Rs—— 基础范围内侧摩阻力 Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力 Gf—— 基础自重 Gb—— 上覆土体自重计算简图如下：该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力，其中，基础范围内的侧摩阻力计算公式如下：其中：p —— 基础周长 t —— 基础厚度 d —— 基础埋深 γ —— 土体重度 c —— 土体黏聚力 φ —— 土体内摩擦角 Kr—— 土体静止土压力上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下：其中：Ka—— 土体主动土压力通过以上公式可以看出，和标准剪切法相比，基于欧洲规范的剪切法，一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算，另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时，标准剪切法采用的是土体静止土压力，而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下，当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。查看全部

GEO5 2020版年中更新中，新增加了基于欧标EN 50341-1-2012的扩展基础上拔稳定性计算方法，加上原有的标准剪切法、标准土重法以及基于中国规范（DL/T 5219-2014）的土重法，目前工程师们可以采用4种不同的方法计算基础上拔承载力，原有3种方法的计算理论可以参考<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/95">解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法</a>，本文主要介绍最新添加的基于欧标的计算原理。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596526207204259.png" alt="image.png" width="397" height="238" style="width: 397px; height: 238px;"/>       根据EN50341-1-2012附录M.2的规定，抗拔力的计算采用剪切法，总的抗拔力分为两部分，一部分是基础自重及基础上覆土体自重，另一部分是侧摩阻力，公式可以表达为：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596528080691223.png" alt="image.png" width="225" height="32" style="width: 225px; height: 32px;"/>其中：Rt —— 基础总抗拔承载力           Rs—— 基础范围内侧摩阻力           Rb—— 上覆土体范围内侧摩阻力           Gf——  基础自重           Gb—— 上覆土体自重       计算简图如下：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596529143747184.png" alt="image.png" width="402" height="242" style="width: 402px; height: 242px;"/>       该方法最关键的是需要分别计算基础范围内和上覆土体范围内的侧摩阻力，其中，基础范围内的侧摩阻力计算公式如下：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596528877974883.png" alt="image.png" width="288" height="80" style="width: 288px; height: 80px;"/>其中：p —— 基础周长           t —— 基础厚度           d —— 基础埋深           γ —— 土体重度           c —— 土体黏聚力           φ —— 土体内摩擦角           Kr—— 土体静止土压力       上覆土体范围内的侧摩阻力计算公式如下：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596529375195275.png" alt="image.png" width="274" height="97" style="width: 274px; height: 97px;"/>其中：Ka—— 土体主动土压力        通过以上公式可以看出，和<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/95" target="_self">标准剪切法</a>相比，基于欧洲规范的剪切法，一方面将上拔作用引起的侧摩阻力分为了两部分计算，另外一方面在计算上覆土体引起的侧摩阻力时，标准剪切法采用的是土体静止土压力，而欧标剪切法采用的是主动土压力。所以一般情况下，当地层情况标准剪切法要比欧洲规范EN 50341计算得到的抗拔承载力大。

美标——关于USA LRFD中承载力系数取值的查询

库仑产品 • 库仑赵发表了文章 • 0 个评论 • 2145 次浏览 • 2019-01-25 17:46 • 来自相关话题

中国规范中承载力验算时采用的是特征值，而美国规范与中国规范有一些差异，在这里简单讲述一下查询承载力系数的方法。在《GEOTECHNICAL TECHNICAL GUIDANCE MANUAL》我们可以查看美国相关的勘察和设计参考书及规范。在《AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICAIONGS》中第10章FOUNDATIONS我们可以查询到相关取值，此处以Strength Limit State为例：这里我们采用最常用的方法中的系数为0.45，如在项目中采用试验方法不同时要及时调整该系数的值。查看全部

中国规范中承载力验算时采用的是特征值，而美国规范与中国规范有一些差异，在这里简单讲述一下查询承载力系数的方法。      在《GEOTECHNICAL TECHNICAL GUIDANCE MANUAL》我们可以查看美国相关的勘察和设计参考书及规范。在《AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICAIONGS》中第10章FOUNDATIONS我们可以查询到相关取值，此处以Strength Limit State为例：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1548409407903814.png" alt="111.png" width="433" height="406" style="width: 433px; height: 406px;"/> <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1548409492584275.png" alt="222.png" width="540" height="289" style="width: 540px; height: 289px;"/>         这里我们采用最常用的方法中的系数为0.45，如在项目中采用试验方法不同时要及时调整该系数的值。

GEO5用户手册岩土经验参数汇总（四）

岩土工程 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 4876 次浏览 • 2017-06-13 15:18 • 来自相关话题

本文主要汇总浅基础和深基础设计中涉及到经验参数。注：浅基础设计包括：弹性地基梁分析、筏基有限元分析和扩展基础设计。深基础设计包括单桩设计、群桩设计、微型桩设计和桩基静力触探分析。计算地基承载力的参数计算岩石地基竖向承载力的参数岩体损伤系数D 的建议值岩体描述D的建议值岩体，完整的高强度岩石，用爆炸方法或开敞式TBM挖掘0岩体，岩石质量差，干扰较小的机械开挖0岩体，岩石质量差，机械开挖，显著的底鼓，开挖顺序的临时倒置或水平开挖0,5岩体，岩石质量很差，不稳定，围岩局部破坏（3 m内围岩）0,8岩石边坡或岩石露头，控制爆破处理0,7岩石边坡或岩石露头，产生一定扰动的爆破处理1,0露天矿山，爆破法开挖1,0露天矿山，机械开挖0,7 来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」单轴抗压强度 σc, 泊松比 ν 和岩石重度 γ岩石强度岩石类型（例子）单轴抗压强度 σc [MPa]泊松比 ν岩石容重 γ [kN/m3]极坚硬岩石非常坚硬、完整的岩石，高强度的石英岩、玄武岩以及其他极为坚硬的岩石>1500,128,00 - 30,00很坚硬岩石很坚硬的花岗岩、石英岩、斑岩、石英板岩，很坚硬的砂岩和石灰岩100 - 1500,1526,00 - 27,00坚硬岩石坚固密实的花岗岩，很坚硬的砂岩和石灰岩，硅质铁岩脉，坚硬的布丁岩，很坚硬的铁矿石，坚硬的方解石，不是很坚硬的花岗岩，坚硬的砂岩，大理岩，白云岩，黄铁矿80 - 100 0,2025,00 - 26,00较坚硬岩石普通砂岩，中等硬度铁矿石，砂质页，片岩50 - 800,2524,00中等坚硬岩石坚硬泥岩，不是很坚硬的砂岩和方解石，软的片岩，不是很坚硬的页岩，密实的泥灰岩20 - 500,25 – 0,3023 - 24,00较软岩石软的片岩，软的石灰岩，白垩岩，岩盐，冻土，无烟煤，普通泥灰岩，受扰动的砂岩，软的板岩以及土壤骨料5 - 200,3 – 0,3522,00 –26,00软弱岩石压实粘土，坚硬土（残积层土质结构)0,5 - 50,35 – 0,4022,00 - 18,0 来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」土重法（中国规范 DL/T 5219-2014）中国规范 DL/T 5219 - 2014（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc土的名称土的天然状态基础上拔临界深度hc 圆形底方形底砂类土、粉土密实 ~ 稍密2,5D3,0B粘性土坚硬 ~ 硬塑2,0D2,5B可塑1,5D2,0B软塑1,2D1,5B注 1：长方形底板，当长边L'和短边B之比不大于3时，按圆形底计算hc，且D=0.6*(B+L')。注 2：土的状态按天然状态确定。来自「理论 – 地基承载力分析– 上拔稳定分析」美国规范NAVFAC DM 7.2承载力系数 Nq内摩擦角 φ[°]26283031323334353637383940预制桩（driven piles）承载力系数Nq 1015212429354250627786120145灌注桩（bored piles）承载力系数Nq 581012141721253038436072 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」侧向土压力系数K 的推荐值桩型承压桩的K值抗拔桩的K值H型钢桩（Driven H-piles）0,5 – 1,00,3 – 0,5挤土桩（圆形或方形）（Driven displacement piles ）1,0 – 1,50,6 – 1,0楔形挤土桩（Driven displacement tapered piles）1,5 – 2,01,0 – 1,3水冲沉桩（Driven jetted piles）0,4 - 0,90,3 - 0,6灌注桩（直径小于70cm）（Bored piles）0,70,4 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间摩擦角桩与桩周土间摩擦角δ[˚]桩身材料δ[˚]钢材20木材0,75φ混凝土0,75φ其中：φ-桩周土的内摩擦角来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间粘结系数粘结系数α 的推荐值桩身材料土体稠度不排水抗剪前度 cu [kN/m2]粘结系数α[-]木材或混凝土流塑0 - 120,00 - 1,00软塑12 - 241,00 - 0,96可塑24 - 480,96 - 0,75硬塑48 - 960,75 - 0,48坚硬96 - 1920,48 - 0,33钢材流塑0 - 120,00 - 1,00软塑12 - 241,00 - 0,92可塑24 - 480,92 - 0,70硬塑48 - 960,70 - 0,36坚硬96 - 1920,36 - 0,19 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」有效应力法承载力系数承载力系数Np 和βp 的推荐取值范围（Fellenius, 1991）土体类型φef Np βp 黏土25 – 303 – 300,23 - 0,40粉土28 – 3420 – 400,27 - 0,50砂土32 – 4030 – 150 0,30 - 0,60砾石35 - 4560 - 300 0,35 - 0,80 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」依据Masopust 法计算桩基沉降普通岩石和软弱岩石的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5R3R4R5R3R4R5R3R4R51,550,328,220,272,335,024,785,533,522,33,064,543,130,8105,557,341,0138,358,841,25,0-58,241,3-75,354,8-87,963,710,0-87,561,6-114,583,2-133,097,0 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」无黏性土的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5Id 0,50,70,90,50,70,90,50,70,91,511,013,728,312,815,830,613,015,329,03,015,520,244,518,425,047,819,424,552,55,018,826,656,122,832,569,124,536,078,210,023,836,672,129,847,893,432,654,0107,3 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」黏性土的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5Ic0,5≥ 1,00,5≥ 1,00,5≥ 1,01,56,913,27,913,48,612,33,010,022,012,523,913,723,05,012,531,215,935,418,436,710,015,544,321,351,324,657,4 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」依据Poulos 法计算桩基沉降割线模量 Es不同岩土体类型的割线模量Es建议值如下表（Gopal Ranjan et. Rao, 2000）：岩土体类型土体的稠度或密实度Modulus Es [MPa]淤泥流塑0,2 – 2黏土流塑2 – 15软塑5 – 25可塑15 - 50硬塑50 - 100 坚硬25 - 250 砂土松散7 - 21中密10 – 24密实48 – 80砂砾石中密50 – 145 密实100 – 190 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」水平承载力 - 弹性地基 (p-y 曲线法)线性分布水平反力系数Bowles 系数k 的建议值[MN/m3]密实砂砾石 220 - 400中密砾石 155 - 300级配中等的砂土110 - 280细砂 80 - 200硬黏土 60 - 220饱和硬黏土 30 - 110塑性黏土 40 - 140饱和塑性黏土 10 - 80软黏土 2 - 40 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - 捷克规范CSN 73 1004无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：土体类型nh [MN/m3] 相对密实度 ID [-]0.30.50.9干砂和干砾石湿砂和湿砾石2.5 1.57.0 4.518.0 11.0 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - Matlock/Reese 法无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：土体类型 - 密实度nh [MN/m3]干砂和干砾石 - 松散 - 中密 - 密实 1.8 – 2.2 5.5 – 7.0 15.0 – 18.0湿砂和湿砾石 - 松散 - 中密 - 密实 1.0 – 1.4 3.5 – 4.5 9.0 – 12.0 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」桩的承载力计算桩侧阻力修正系数ALPHA_s据欧洲规范EN 1997-2 和荷兰规范NEN 6743，内置了该系数的经验值对砂土和砂砾，桩侧阻力修正系数的建议值成桩工艺NEN 6743 αs [-]EN 1997-2 αs [-]预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）0,0100,010法兰基灌注桩（Franki piles）0,0140,012打入木桩（driven wooden piles）0,0120,012振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）0,0120,012现浇螺旋桩（cast in place screw piles）0,0090,009预制螺旋桩（prefabricated screw piles）0,0090,009二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional grouting）0,0060,006二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional grouting）0,0060,006钢管桩（steel tubular piles）0,00750,0075长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）0,0060,006灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted by bentonite suspense）0,0060,006钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）0,0050,005对于粗颗粒砂土或砾石，无论依据哪个规范，以上各值还需乘以一个折减系数。对粗颗粒砂土，折减系数取0.75，对砾石，折减系数取0.5。对于泥炭土，取αs = 0。来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据欧洲规范EN 1997-2，αs 的推荐值如下表所示：土体类型qc [MPa]αs [-]黏土> 3< 0,030黏土< 3< 0,020粉土< 0,025 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据荷兰规范NEN 6743，αs 的推荐值如下表所示：qc [MPa]αs [-]> 10,035< 10,0 深度小于等于五倍桩径0,025 深度大于五倍桩径，小于等于二十倍桩径0,035 深度大于二十倍桩径来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」分析方法为LCPC (Bustamante 理论)，αs 的建议值LCPC (Bustamante) 土体类型锥尖阻力 qc [MPa]αs A型桩αs B型桩单位极限桩侧阻力 [kPa]黏土< 10,0330,033151 < qc < 50,0250,011355 < qc0,0170,00835砂土qc< 50,0100,008355 < qc < 120,0100,0058012 < qc0,0070,005120 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」桩端阻力修正系数ALFA_p荷兰规范NEN 6743 或欧洲规范EN 1997-2，系数αp 的取值成桩工艺αp [-]预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）1,0法兰基灌注桩（Franki piles）1,0打入木桩（driven wooden piles）1,0振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）1,0现浇螺旋桩（cast in place screw piles）0,9预制螺旋桩（prefabricated screw piles）0,8二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional grouting）0,9二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional grouting）0,8钢管桩（steel tubular piles）1,0长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）0,8灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted by bentonite suspense）0,5钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）0,5 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」LCPC 或Schmertmann 作为分析方法时，系数αp 的值由锥尖阻力qc 反算得到不同qc 值下的αp 建议值LCPC (Bustamante) 土体类型锥尖阻力 qc [MPa]αp 灌注桩αp 打入桩黏土< 10,040,501 < qc < 50,350,455 < qc 0,450,55砂土qc < 120,400,5013 < qc 0,300,40 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」标准贯入试验（SPT）上覆有效应力校正系数类型固结类型相对压实度 lp [%]校正系数 CN 类型 1 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)正常固结40 - 60类型 2 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)60 - 8060 - 80类型 3 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)超固结-类型 4 - EN ISO 22476-3正常固结砂土-类型 5 - FHWA (1998), Peck (1974)-- 来自「理论 – 原位测试– 标准贯入试验（SPT）」扩展阅读：GEO5用户手册岩土经验参数汇总（一）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（二）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（三）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（五）查看全部

本文主要汇总浅基础和深基础设计中涉及到经验参数。<blockquote>注：浅基础设计包括：弹性地基梁分析、筏基有限元分析和扩展基础设计。深基础设计包括单桩设计、群桩设计、微型桩设计和桩基静力触探分析。</blockquote>计算地基承载力的参数计算岩石地基竖向承载力的参数岩体损伤系数D 的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩体描述</td><td>D的建议值 </td></tr><tr><td>岩体，完整的高强度岩石，用爆炸方法或开敞式TBM挖掘</td><td>0</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量差，干扰较小的机械开挖</td><td>0</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量差，机械开挖，显著的底鼓，开挖顺序的临时倒置或水平开挖</td><td>0,5</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量很差，不稳定，围岩局部破坏（3 m内围岩）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>岩石边坡或岩石露头，控制爆破处理</td><td>0,7</td></tr><tr><td>岩石边坡或岩石露头，产生一定扰动的爆破处理</td><td>1,0</td></tr><tr><td>露天矿山，爆破法开挖</td><td>1,0</td></tr><tr><td>露天矿山，机械开挖</td><td>0,7</td></tr></tbody></table>                        来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」单轴抗压强度 σc, 泊松比 ν 和岩石重度 γ<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩石强度</td><td>岩石类型（例子）</td><td>单轴抗压强度   σc [MPa]</td><td>泊松比 ν</td><td>岩石容重   γ [kN/m3]</td></tr><tr><td>极坚硬岩石</td><td>非常坚硬、完整的岩石，高强度的石英岩、玄武岩以及其他极为坚硬的岩石</td><td>>150</td><td>0,1</td><td>28,00 -   30,00</td></tr><tr><td>很坚硬岩石</td><td>很坚硬的花岗岩、石英岩、斑岩、石英板岩，很坚硬的砂岩和石灰岩</td><td>100 -   150</td><td>0,15</td><td>26,00 -   27,00</td></tr><tr><td>坚硬岩石</td><td>坚固密实的花岗岩，很坚硬的砂岩和石灰岩，硅质铁岩脉，坚硬的布丁岩，很坚硬的铁矿石，坚硬的方解石，不是很坚硬的花岗岩，坚硬的砂岩，大理岩，白云岩，黄铁矿</td><td>80 - 100  </td><td>0,20</td><td>25,00 -   26,00</td></tr><tr><td>较坚硬岩石</td><td>普通砂岩，中等硬度铁矿石，砂质页，片岩</td><td>50 - 80</td><td>0,25</td><td>24,00</td></tr><tr><td>中等坚硬岩石</td><td>坚硬泥岩，不是很坚硬的砂岩和方解石，软的片岩，不是很坚硬的页岩，密实的泥灰岩</td><td>20 - 50</td><td>0,25 –   0,30</td><td>23 -   24,00</td></tr><tr><td>较软岩石</td><td>软的片岩，软的石灰岩，白垩岩，岩盐，冻土，无烟煤，普通泥灰岩，受扰动的砂岩，软的板岩以及土壤骨料</td><td>5 - 20</td><td>0,3 –   0,35</td><td>22,00   –26,00</td></tr><tr><td>软弱岩石</td><td>压实粘土，坚硬土（残积层土质结构)</td><td>0,5 - 5</td><td>0,35 –   0,40</td><td>22,00 -   18,0</td></tr></tbody></table>                        来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」土重法（中国规范 DL/T 5219-2014）中国规范 DL/T 5219 - 2014（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土的名称</td><td>土的天然状态</td><td>基础上拔临界深度hc </td><td> </td></tr><tr><td>圆形底</td><td>方形底</td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>砂类土、粉土</td><td>密实 ~ 稍密</td><td>2,5D</td><td>3,0B</td></tr><tr><td>粘性土</td><td>坚硬 ~ 硬塑</td><td>2,0D</td><td>2,5B</td></tr><tr><td>可塑</td><td>1,5D</td><td>2,0B</td><td> </td></tr><tr><td>软塑</td><td>1,2D</td><td>1,5B</td><td> </td></tr><tr><td style="word-break: break-all;">注 1：长方形底板，当长边L'和短边B之比不大于3时，按圆形底计算hc，且D=0.6*(B+L')。 注 2：土的状态按天然状态确定。</td><td> </td><td> </td><td> </td></tr></tbody></table>                                来自「理论 – 地基承载力分析– 上拔稳定分析」美国规范NAVFAC DM 7.2承载力系数 Nq<table><tbody><tr class="firstRow"><td>内摩擦角 φ[°]</td><td>26</td><td>28</td><td>30</td><td>31</td><td>32</td><td>33</td><td>34</td><td>35</td><td>36</td><td>37</td><td>38</td><td>39</td><td>40</td></tr><tr><td>预制桩（driven   piles）承载力系数Nq </td><td>10</td><td>15</td><td>21</td><td>24</td><td>29</td><td>35</td><td>42</td><td>50</td><td>62</td><td>77</td><td>86</td><td>120</td><td>145</td></tr><tr><td>灌注桩（bored   piles）承载力系数Nq </td><td>5</td><td>8</td><td>10</td><td>12</td><td>14</td><td>17</td><td>21</td><td>25</td><td>30</td><td>38</td><td>43</td><td>60</td><td>72</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」侧向土压力系数K 的推荐值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩型</td><td>承压桩的K值</td><td>抗拔桩的K值</td></tr><tr><td>H型钢桩（Driven H-piles）</td><td>0,5 –   1,0</td><td>0,3 –   0,5</td></tr><tr><td>挤土桩（圆形或方形）（Driven displacement piles ）</td><td>1,0 –   1,5</td><td>0,6 –   1,0</td></tr><tr><td>楔形挤土桩（Driven displacement tapered piles）</td><td>1,5 –   2,0</td><td>1,0 –   1,3</td></tr><tr><td>水冲沉桩（Driven jetted piles）</td><td>0,4 -   0,9</td><td>0,3 -   0,6</td></tr><tr><td>灌注桩（直径小于70cm）（Bored   piles）</td><td>0,7</td><td>0,4</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间摩擦角桩与桩周土间摩擦角δ[˚]<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩身材料</td><td>δ[˚]</td></tr><tr><td>钢材</td><td>20</td></tr><tr><td>木材</td><td>0,75φ</td></tr><tr><td>混凝土</td><td>0,75φ</td></tr></tbody></table><blockquote>其中：φ-桩周土的内摩擦角</blockquote>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间粘结系数粘结系数α 的推荐值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩身材料</td><td>土体稠度</td><td>不排水抗剪前度   cu [kN/m2]</td><td>粘结系数α[-]</td></tr><tr><td>木材或混凝土</td><td>流塑</td><td>0 - 12</td><td>0,00 -   1,00</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>12 - 24</td><td>1,00 -   0,96</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>24 - 48</td><td>0,96 -   0,75</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>48 - 96</td><td>0,75 -   0,48</td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>96 - 192</td><td>0,48 -   0,33</td></tr><tr><td>钢材</td><td>流塑</td><td>0 - 12</td><td>0,00 -   1,00</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>12 - 24</td><td>1,00 -   0,92</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>24 - 48</td><td>0,92 -   0,70</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>48 - 96</td><td>0,70 -   0,36</td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>96 - 192</td><td>0,36 -   0,19</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」有效应力法承载力系数承载力系数Np 和βp 的推荐取值范围（Fellenius, 1991）<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>φef  </td><td>Np  </td><td>βp  </td></tr><tr><td>黏土</td><td>25 – 30</td><td>3 – 30</td><td>0,23 -   0,40</td></tr><tr><td>粉土</td><td>28 – 34</td><td>20 – 40</td><td>0,27 -   0,50</td></tr><tr><td>砂土</td><td>32 – 40</td><td>30 – 150  </td><td>0,30 -   0,60</td></tr><tr><td>砾石</td><td>35 - 45</td><td>60 - 300  </td><td>0,35 -   0,80</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」依据Masopust 法计算桩基沉降普通岩石和软弱岩石的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>50,3</td><td>28,2</td><td>20,2</td><td>72,3</td><td>35,0</td><td>24,7</td><td>85,5</td><td>33,5</td><td>22,3</td></tr><tr><td>3,0</td><td>64,5</td><td>43,1</td><td>30,8</td><td>105,5</td><td>57,3</td><td>41,0</td><td>138,3</td><td>58,8</td><td>41,2</td></tr><tr><td>5,0</td><td>-</td><td>58,2</td><td>41,3</td><td>-</td><td>75,3</td><td>54,8</td><td>-</td><td>87,9</td><td>63,7</td></tr><tr><td>10,0</td><td>-</td><td>87,5</td><td>61,6</td><td>-</td><td>114,5</td><td>83,2</td><td>-</td><td>133,0</td><td>97,0</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」无黏性土的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>Id  </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>11,0</td><td>13,7</td><td>28,3</td><td>12,8</td><td>15,8</td><td>30,6</td><td>13,0</td><td>15,3</td><td>29,0</td></tr><tr><td>3,0</td><td>15,5</td><td>20,2</td><td>44,5</td><td>18,4</td><td>25,0</td><td>47,8</td><td>19,4</td><td>24,5</td><td>52,5</td></tr><tr><td>5,0</td><td>18,8</td><td>26,6</td><td>56,1</td><td>22,8</td><td>32,5</td><td>69,1</td><td>24,5</td><td>36,0</td><td>78,2</td></tr><tr><td>10,0</td><td>23,8</td><td>36,6</td><td>72,1</td><td>29,8</td><td>47,8</td><td>93,4</td><td>32,6</td><td>54,0</td><td>107,3</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」黏性土的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>Ic</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>6,9</td><td>13,2</td><td>7,9</td><td>13,4</td><td>8,6</td><td>12,3</td></tr><tr><td>3,0</td><td>10,0</td><td>22,0</td><td>12,5</td><td>23,9</td><td>13,7</td><td>23,0</td></tr><tr><td>5,0</td><td>12,5</td><td>31,2</td><td>15,9</td><td>35,4</td><td>18,4</td><td>36,7</td></tr><tr><td>10,0</td><td>15,5</td><td>44,3</td><td>21,3</td><td>51,3</td><td>24,6</td><td>57,4</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」依据Poulos 法计算桩基沉降割线模量 Es不同岩土体类型的割线模量Es建议值如下表（Gopal Ranjan et. Rao, 2000）：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩土体类型</td><td>土体的稠度或密实度</td><td>Modulus   Es [MPa]</td></tr><tr><td>淤泥</td><td>流塑</td><td>0,2 – 2</td></tr><tr><td>黏土</td><td>流塑</td><td>2 – 15</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>5 – 25</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>15 - 50</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>50 - 100  </td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>25 - 250  </td></tr><tr><td>砂土</td><td>松散</td><td>7 - 21</td></tr><tr><td> </td><td>中密</td><td>10 – 24</td></tr><tr><td> </td><td>密实</td><td>48 – 80</td></tr><tr><td>砂砾石</td><td>中密</td><td>50 – 145  </td></tr><tr><td> </td><td>密实</td><td>100 –   190</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」水平承载力 - 弹性地基 (p-y 曲线法)线性分布水平反力系数Bowles 系数k 的建议值[MN/m3]<table><tbody><tr class="firstRow"><td>密实砂砾石      </td><td>220 - 400</td></tr><tr><td>中密砾石         </td><td>155 - 300</td></tr><tr><td>级配中等的砂土</td><td>110 - 280</td></tr><tr><td>细砂            </td><td>80 - 200</td></tr><tr><td>硬黏土          </td><td>60 - 220</td></tr><tr><td>饱和硬黏土      </td><td>30 - 110</td></tr><tr><td>塑性黏土         </td><td>40 - 140</td></tr><tr><td>饱和塑性黏土     </td><td>10 - 80</td></tr><tr><td>软黏土            </td><td>2 - 40</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - 捷克规范CSN 73 1004无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>nh  [MN/m3] </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>相对密实度 ID [-]</td><td>0.3</td><td>0.5</td><td>0.9</td></tr><tr><td style="word-break: break-all;">干砂和干砾石 湿砂和湿砾石</td><td style="word-break: break-all;">2.5 1.5</td><td style="word-break: break-all;">7.0 4.5</td><td style="word-break: break-all;">18.0  11.0</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - Matlock/Reese 法无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型   - 密实度</td><td>nh [MN/m3]</td></tr><tr><td>干砂和干砾石   - 松散   - 中密   - 密实</td><td>   1.8 – 2.2   5.5 – 7.0   15.0 – 18.0</td></tr><tr><td>湿砂和湿砾石   - 松散   - 中密   - 密实</td><td>   1.0 – 1.4   3.5 – 4.5   9.0 – 12.0</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」桩的承载力计算桩侧阻力修正系数ALPHA_s据欧洲规范EN 1997-2 和荷兰规范NEN 6743，内置了该系数的经验值对砂土和砂砾，桩侧阻力修正系数的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>成桩工艺</td><td>NEN 6743   αs [-]</td><td>EN 1997-2   αs [-]</td></tr><tr><td>预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）</td><td>0,010</td><td>0,010</td></tr><tr><td>法兰基灌注桩（Franki piles）</td><td>0,014</td><td>0,012</td></tr><tr><td>打入木桩（driven wooden piles）</td><td>0,012</td><td>0,012</td></tr><tr><td>振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）</td><td>0,012</td><td>0,012</td></tr><tr><td>现浇螺旋桩（cast in place screw piles）</td><td>0,009</td><td>0,009</td></tr><tr><td>预制螺旋桩（prefabricated screw piles）</td><td>0,009</td><td>0,009</td></tr><tr><td>二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional   grouting）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional   grouting）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>钢管桩（steel tubular piles）</td><td>0,0075</td><td>0,0075</td></tr><tr><td>长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted   by bentonite suspense）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）</td><td>0,005</td><td>0,005</td></tr></tbody></table>对于粗颗粒砂土或砾石，无论依据哪个规范，以上各值还需乘以一个折减系数。对粗颗粒砂土，折减系数取0.75，对砾石，折减系数取0.5。对于泥炭土，取αs = 0。                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据欧洲规范EN 1997-2，αs 的推荐值如下表所示：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>qc   [MPa]</td><td>αs   [-]</td></tr><tr><td>黏土</td><td>> 3</td><td><   0,030</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 3</td><td><   0,020</td></tr><tr><td>粉土</td><td> </td><td><   0,025</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据荷兰规范NEN 6743，αs 的推荐值如下表所示：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>qc   [MPa]</td><td>αs   [-]</td></tr><tr><td>>   1</td><td>0,035</td></tr><tr><td>< 1</td><td>0,0 深度小于等于五倍桩径</td></tr><tr><td> </td><td>0,025 深度大于五倍桩径，小于等于二十倍桩径</td></tr><tr><td> </td><td>0,035 深度大于二十倍桩径</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」分析方法为LCPC (Bustamante 理论)，αs 的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>LCPC (Bustamante) 土体类型</td><td>锥尖阻力   qc [MPa]</td><td>αs     A型桩</td><td>αs     B型桩</td><td>单位极限桩侧阻力   [kPa]</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 1</td><td>0,033</td><td>0,033</td><td>15</td></tr><tr><td> </td><td>1 < qc <   5</td><td>0,025</td><td>0,011</td><td>35</td></tr><tr><td> </td><td>5 < qc</td><td>0,017</td><td>0,008</td><td>35</td></tr><tr><td>砂土</td><td>qc<   5</td><td>0,010</td><td>0,008</td><td>35</td></tr><tr><td> </td><td>5   < qc < 12</td><td>0,010</td><td>0,005</td><td>80</td></tr><tr><td> </td><td>12 <   qc</td><td>0,007</td><td>0,005</td><td>120</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」桩端阻力修正系数ALFA_p荷兰规范NEN 6743 或欧洲规范EN 1997-2，系数αp 的取值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>成桩工艺</td><td>αp [-]</td></tr><tr><td>预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>法兰基灌注桩（Franki piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>打入木桩（driven wooden piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>现浇螺旋桩（cast in place screw piles）</td><td>0,9</td></tr><tr><td>预制螺旋桩（prefabricated screw piles）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional   grouting）</td><td>0,9</td></tr><tr><td>二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional   grouting）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>钢管桩（steel tubular piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted   by bentonite suspense）</td><td>0,5</td></tr><tr><td>钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）</td><td>0,5</td></tr></tbody></table>                     来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」LCPC 或Schmertmann 作为分析方法时，系数αp 的值由锥尖阻力qc 反算得到不同qc 值下的αp 建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>LCPC (Bustamante) 土体类型</td><td>锥尖阻力   qc [MPa]</td><td>αp     灌注桩</td><td>αp     打入桩</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 1</td><td>0,04</td><td>0,50</td></tr><tr><td> </td><td>1 < qc   < 5</td><td>0,35</td><td>0,45</td></tr><tr><td> </td><td>5 < qc  </td><td>0,45</td><td>0,55</td></tr><tr><td>砂土</td><td>qc   < 12</td><td>0,40</td><td>0,50</td></tr><tr><td> </td><td>13 <   qc </td><td>0,30</td><td>0,40</td></tr></tbody></table>                     来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」标准贯入试验（SPT）上覆有效应力校正系数<table><tbody><tr class="firstRow"><td>类型</td><td>固结类型</td><td>相对压实度 lp [%]</td><td>校正系数 CN </td></tr><tr><td>类型 1 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>正常固结</td><td style="word-break: break-all;">40 - 60</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497337993662119.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 2 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>60 - 80</td><td style="word-break: break-all;">60 - 80</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338011119377.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 3 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>超固结</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338028134939.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 4 - EN ISO 22476-3</td><td>正常固结砂土</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338040122833.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 5 - FHWA (1998), Peck (1974)</td><td>-</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338052193912.png" alt="blob.png"/></td></tr></tbody></table>                                 来自「理论 – 原位测试– 标准贯入试验（SPT）」扩展阅读：<a href="/article/194" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（一）</a><a href="/article/195" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（二）</a><a href="/article/196" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（三）</a><a href="/article/198" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（五）</a>

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预应力锚索格构梁内力计算方法

库仑产品 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 7111 次浏览 • 2017-04-14 09:25 • 来自相关话题

　　本文介绍了如何使用「弹性地基梁分析」模块对预应力锚索格构梁的内力进行验算。　　格构加固技术是利用浆砌块石、现浇钢筋混凝土或预制预应力混凝土进行边坡坡面防护，并利用预应力锚杆或锚索加以固定的一种边坡加固技术。格构的主要作用是将边坡坡体的剩余下滑力或岩土压力分配给格构结点处的锚杆或锚索，然后通过锚索传递给稳定地层，从而使边坡坡体在由锚杆或锚索提供的锚固力的作用下处于稳定状态。因具有布置灵活、安全美观、格构形式多样、截面调整方便、与坡面密贴、可随坡就势等显著优点，所以在边坡加固工程中具有非常广泛地应用。图1 文县南山边坡格构加固工程　　目前，针对预应力锚索格构梁内力计算，比较准确的计算方法一般都是采用弹性地基梁法。这里便涉及到了弹性地基模型的概念，地基模型是指能够较好反映地基特性又能便于分析不同条件下基底反力与地基变形之间的关系的数学模型。　　目前这类地基计算模型很多，依据其对地基土变形特性的描述可将地基模型分为三大类：线性弹性地基模型、非线性弹性地基模型和弹塑性地基模型。在工程上比较常用且应用相对比较简单的主要是线性弹性地基模型。其中主要包括Winkler地基模型、弹性半空间地基模型以及Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型。　　Winkler地基模型假定地基土表面上任一点处的变形s与该点所承受的压力强度p成正比，而与作用在其它点的应力无关，基本方程为：式中：k为基床系数或地基抗力系数。　　Winkler地基模型最大的缺陷就是没有考虑土体的连续性，忽略了土体中的剪应力作用。弹性半空间地基模型假设地基是一个均质、连续、各向同性的半无限空间弹性体。与Winkler地基模型相比，这种模型属于连续介质模型，它考虑了土压力的扩散作用，可以表征土体位移的连续性，但是该模型夸大了地基的深度和土体的压缩性，使计算得到的变形量和变形范围往往较实际情况偏大。因此弹性半空间地基模型在应用上也存在一定的局限性。　　Winkler-Pasternak地基模型在Winkler地基模型的基础上假设各弹簧单元间存在着剪切相互作用，用两个独立的参数分别表示土体的抗压和抗剪特征，这样既克服了Winkler地基模型不能反映压力扩散的缺陷，数学处理上较弹性半空间地基模型又相对简单，如果参数选取适当，可以很好地描述地基的力学性能。地基表面任一点的变形s和压力强度p的关系可以表示为：式中G称为剪切基床系数。　　关于这三个地基模型的具体讲解，点击查看常用弹性地基梁。　　Winkler-Pasternak地基模型较之Winkler地基模型和弹性半空间地基模型，其计算结果更能准确地反映实际情况，因此在基础工程设计、计算中得到了非常广泛地运用。所以采用弹性地基梁法对预应力锚索格构梁内力进行计算时，所使用的地基模型一般都是Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型。　　GEO5岩土工程软件采用的地基模型便是Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型，较其它使用Winkler地基模型的岩土软件，GEO5的计算结果更准确、更符合实际情况。　　今天就来简单地介绍一下如何使用GEO5「弹性地基梁分析」模块对预应力锚索格构梁内力进行分析验算。已知某边坡加固设计的格构梁采用C25混凝土浇筑，梁截面采用的是矩形截面，纵横梁的截面尺寸b×h=300mm×400mm，纵横梁的间距为3m，锚索的设计预应力为500kN。注：一般边坡锚索的设计预应力是我们人为施加在锚索上的力，因为边坡没法把实际锚索受力计算出来。且在边坡稳定到发生滑动的过程中，锚索受力是变化的。所以这里按照锚杆可能承受的最大力来输入。现取一横梁作为分析对象，横梁长度为12m，上面分布有四个集中荷载（锚索设计预应力），荷载大小均为500kN，荷载之间间隔3m。计算模型如下：图2 格构横梁计算模型　　「弹性地基梁分析」模块一个重要的功能就是用户不仅可以直接输入基床系数k（软件中用C1表示）和剪切基床系数G（软件中用C2表示），在没有试验参数或不知如何取得基床系数的情况下，用户也可以通过「由岩土材料沉降参数计算」或「由地基变形参数计算」两种方式来自动获取基床系数C1和C2。这里我选择「由岩土材料沉降参数计算」来自动获取基床系数C1和C2。图3 分析类型选取　　设置岩土材料并施加集中荷载，最后通过软件分析，可以快速地得到沉降、剪力、弯矩、地基反力、基床系数C1和C2的包络图。从中可以读取各参数的最大值和最小值，也可以得到任意位置的所有参数值。用户便可以根据计算结果来验证格构梁的可靠性，并根据设计要求对支护方案进行修正。图4 横梁内力计算结果包络图注：如果要考虑竖向格构和横向格构的相互影响，或者对板进行配筋计算，可以采用「筏基有限元分析模块」进行。建模思路和采用弹性地基梁类似，只是通过三维分析同时考虑了竖向和横向的格构。精品案例-弹性地基梁分析.rar 查看全部

本文介绍了如何使用「弹性地基梁分析」模块对预应力锚索格构梁的内力进行验算。　　格构加固技术是利用浆砌块石、现浇钢筋混凝土或预制预应力混凝土进行边坡坡面防护，并利用预应力锚杆或锚索加以固定的一种边坡加固技术。格构的主要作用是将边坡坡体的剩余下滑力或岩土压力分配给格构结点处的锚杆或锚索，然后通过锚索传递给稳定地层，从而使边坡坡体在由锚杆或锚索提供的锚固力的作用下处于稳定状态。因具有布置灵活、安全美观、格构形式多样、截面调整方便、与坡面密贴、可随坡就势等显著优点，所以在边坡加固工程中具有非常广泛地应用。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605169799832093.png" alt="image.png" width="491" height="335" style="width: 491px; height: 335px;"/>图1 文县南山边坡格构加固工程　　目前，针对预应力锚索格构梁内力计算，比较准确的计算方法一般都是采用弹性地基梁法。这里便涉及到了弹性地基模型的概念，地基模型是指能够较好反映地基特性又能便于分析不同条件下基底反力与地基变形之间的关系的数学模型。　　目前这类地基计算模型很多，依据其对地基土变形特性的描述可将地基模型分为三大类：线性弹性地基模型、非线性弹性地基模型和弹塑性地基模型。在工程上比较常用且应用相对比较简单的主要是线性弹性地基模型。其中主要包括Winkler地基模型、弹性半空间地基模型以及Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型。　　Winkler地基模型假定地基土表面上任一点处的变形s与该点所承受的压力强度p成正比，而与作用在其它点的应力无关，基本方程为： <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605169825719744.png" alt="image.png" width="264" height="50" style="width: 264px; height: 50px;"/>式中：k为基床系数或地基抗力系数。　　Winkler地基模型最大的缺陷就是没有考虑土体的连续性，忽略了土体中的剪应力作用。弹性半空间地基模型假设地基是一个均质、连续、各向同性的半无限空间弹性体。与Winkler地基模型相比，这种模型属于连续介质模型，它考虑了土压力的扩散作用，可以表征土体位移的连续性，但是该模型夸大了地基的深度和土体的压缩性，使计算得到的变形量和变形范围往往较实际情况偏大。因此弹性半空间地基模型在应用上也存在一定的局限性。　　Winkler-Pasternak地基模型在Winkler地基模型的基础上假设各弹簧单元间存在着剪切相互作用，用两个独立的参数分别表示土体的抗压和抗剪特征，这样既克服了Winkler地基模型不能反映压力扩散的缺陷，数学处理上较弹性半空间地基模型又相对简单，如果参数选取适当，可以很好地描述地基的力学性能。地基表面任一点的变形s和压力强度p的关系可以表示为： <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605169996368511.png" alt="image.png" width="365" height="43" style="width: 365px; height: 43px;"/>式中G称为剪切基床系数。　　关于这三个地基模型的具体讲解，点击查看<a href="/article/145" target="_blank">常用弹性地基梁</a>。　　Winkler-Pasternak地基模型较之Winkler地基模型和弹性半空间地基模型，其计算结果更能准确地反映实际情况，因此在基础工程设计、计算中得到了非常广泛地运用。所以采用弹性地基梁法对预应力锚索格构梁内力进行计算时，所使用的地基模型一般都是Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型。　　GEO5岩土工程软件采用的地基模型便是Winkler-Pasternak双参数弹性地基模型，较其它使用Winkler地基模型的岩土软件，GEO5的计算结果更准确、更符合实际情况。　　今天就来简单地介绍一下如何使用GEO5「弹性地基梁分析」模块对预应力锚索格构梁内力进行分析验算。已知某边坡加固设计的格构梁采用C25混凝土浇筑，梁截面采用的是矩形截面，纵横梁的截面尺寸b×h=300mm×400mm，纵横梁的间距为3m，锚索的设计预应力为500kN。<blockquote>注：一般边坡锚索的设计预应力是我们人为施加在锚索上的力，因为边坡没法把实际锚索受力计算出来。且在边坡稳定到发生滑动的过程中，锚索受力是变化的。所以这里按照锚杆可能承受的最大力来输入。</blockquote>现取一横梁作为分析对象，横梁长度为12m，上面分布有四个集中荷载（锚索设计预应力），荷载大小均为500kN，荷载之间间隔3m。计算模型如下： <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605170021938000.png" alt="image.png" width="497" height="267" style="width: 497px; height: 267px;"/>图2 格构横梁计算模型　　「弹性地基梁分析」模块一个重要的功能就是用户不仅可以直接输入基床系数k（软件中用C1表示）和剪切基床系数G（软件中用C2表示），在没有试验参数或不知如何取得基床系数的情况下，用户也可以通过「由岩土材料沉降参数计算」或「由地基变形参数计算」两种方式来自动获取基床系数C1和C2。这里我选择「由岩土材料沉降参数计算」来自动获取基床系数C1和C2。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605170042907367.png" alt="image.png" width="445" height="104" style="width: 445px; height: 104px;"/>图3 分析类型选取　　设置岩土材料并施加集中荷载，最后通过软件分析，可以快速地得到沉降、剪力、弯矩、地基反力、基床系数C1和C2的包络图。从中可以读取各参数的最大值和最小值，也可以得到任意位置的所有参数值。用户便可以根据计算结果来验证格构梁的可靠性，并根据设计要求对支护方案进行修正。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1605170064967596.png" alt="image.png" width="482" height="330" style="width: 482px; height: 330px;"/>图4 横梁内力计算结果包络图<blockquote>注：如果要考虑竖向格构和横向格构的相互影响，或者对板进行配筋计算，可以采用「<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/349" target="_self">筏基有限元分析模块</a>」进行。建模思路和采用弹性地基梁类似，只是通过三维分析同时考虑了竖向和横向的格构。</blockquote><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="精品案例-弹性地基梁分析.rar">精品案例-弹性地基梁分析.rar</a>

GEO5中不可压缩地基深度对变形计算深度的影响

库仑产品 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 1973 次浏览 • 2017-04-07 17:12 • 来自相关话题

在之前的文章中我们曾介绍GEO5中变形计算深度确定的两种方法：结构强度理论和应力比法。　　在「扩展基础设计」模块「地下水+地基」界面有一个「不可压缩地基」选项，用户可以勾选并设置不可压缩地基离天然地面深度。细心的朋友可以发现，当我们设置不同的不可压缩地基深度时，沉降分析得到的变形计算深度会不同，甚至出现当我们设置的不可压缩地基深度值更大时，变形计算深度反而更小的情况（图1）。　　下面将为大家解答这一困惑。（a）不可压缩地基深度10m时的变形计算深度（b）不可压缩地基深度8m时的变形计算深度图1不同工况下的变形计算深度　　当我们设置了「不可压缩地基深度」，在沉降分析界面，会出现「考虑不可压缩地基的影响」选项（图2），如果我们勾选该选项，则不可压缩地基的深度会对变形计算深度产生影响。图2 沉降分析界面　　GEO5中通过引入折减系数K1来考虑基础埋置深度的影响，引入折减系数K2来考虑不可压缩地基的影响：其中：zic为基底不可压缩地基的深度，z为基底以下深度。　　综合以上两个折减系数，采用按下式计算得到的修正地基土深度zr来计算深度z处的竖向应力σz：　　当设置不同的不可压缩地基深度时，地基土竖向应力的分布会发生变化，根据结构强度理论和应力比法原理，必然会导致变形计算深度的变化，从而出现本文开头提出的现象。　　实际设计工作中，大家可以依据工程勘察报告，正确设置不可压缩地基深度，从而得到最为合理的计算结果。　　关于基础埋深的影响，请查阅GEO5帮助文档「理论/地基固结沉降分析/基础埋深和不可压缩地基的影响」章节。查看全部

在之前的文章中我们曾介绍<a href="/article/131" target="_blank">GEO5中变形计算深度确定的两种方法：结构强度理论和应力比法。</a>　　在「扩展基础设计」模块「地下水+地基」界面有一个「不可压缩地基」选项，用户可以勾选并设置不可压缩地基离天然地面深度。细心的朋友可以发现，当我们设置不同的不可压缩地基深度时，沉降分析得到的变形计算深度会不同，甚至出现当我们设置的不可压缩地基深度值更大时，变形计算深度反而更小的情况（图1）。　　下面将为大家解答这一困惑。           <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... sp%3B          <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... t%3Bp style="text-align: center;">（a）不可压缩地基深度10m时的变形计算深度<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... t%3Bp style="text-align: center;"><img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... Bspan style="line-height: 1.5em;">                  （b）不可压缩地基深度8m时的变形计算深度图1不同工况下的变形计算深度　　当我们设置了「不可压缩地基深度」，在沉降分析界面，会出现「考虑不可压缩地基的影响」选项（图2），如果我们勾选该选项，则不可压缩地基的深度会对变形计算深度产生影响。 <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... t%3Bp style="text-align: center;">图2 沉降分析界面　　GEO5中通过引入折减系数K1来考虑基础埋置深度的影响，引入折减系数K2来考虑不可压缩地基的影响：<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B其中：zic为基底不可压缩地基的深度，z为基底以下深度。　　综合以上两个折减系数，采用按下式计算得到的修正地基土深度zr来计算深度z处的竖向应力σz： <img class="kfformula" src="data:image/png;base64,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" data-latex="{Z}_{r}={k}_{1}{k}_{2}z"/>　　当设置不同的不可压缩地基深度时，地基土竖向应力的分布会发生变化，根据结构强度理论和应力比法原理，必然会导致变形计算深度的变化，从而出现本文开头提出的现象。 　　实际设计工作中，大家可以依据工程勘察报告，正确设置不可压缩地基深度，从而得到最为合理的计算结果。　　关于基础埋深的影响，请查阅GEO5帮助文档「理论/地基固结沉降分析/基础埋深和不可压缩地基的影响」章节。

解读扩展基础设计模块中荷载的设计值和标准值

库仑产品 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 3161 次浏览 • 2017-03-30 11:23 • 来自相关话题

本文主要介绍「GEO5扩展基础设计」模块，在输入荷载时，弹出的编辑荷载窗口需要选择荷载值类型为「设计值」或「标准值」，当分别勾选时结果有什么区别。如图1所示。图1勾选「设计值」荷载「设计值」用于地基承载力验算。默认情况下，软件自动勾选「设计值」，输入荷载后，在荷载列表的‘设计值’栏有√的图标，如图2所示。如果用户想把输入的荷载「设计值」转为「标准值」，可以点击荷载列表右侧的「标准值」按钮，如图3所示，并且用户可以自定义荷载分项系数，如图4所示：图2图3图4最后，在荷载列表中设计值和标准值都会直接显示，如图5所示：图5勾选「标准值」荷载「标准值」用于地基沉降验算。如果用户在荷载编辑窗口输入荷载后勾选的是「标准值」，那么在荷载列表中显示就是标准值，而且用户可以看到此时在荷载列表的‘设计值’栏没有√的图标，如图6所示：图6注：如果用户没有输入荷载「设计值」，则无法验算地基承载力。同样的，如果没有输入荷载「标准值」，则无法验算地基沉降。若用户想要采用中国规范验算扩展基础，那么根据《建筑地基基础设计规范GB50007—2011》中的规定，荷载的「标准组合」须以「设计值」输入，荷载的「准永久组合」须以「标准值」输入。更多关于标准值和设计值请查看文章：综述几种荷载组合效应。查看全部

本文主要介绍「GEO5扩展基础设计」模块，在输入荷载时，弹出的编辑荷载窗口需要选择荷载值类型为「设计值」或「标准值」，当分别勾选时结果有什么区别。如图1所示。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522139469672.png" alt="image.png" width="485" height="292" style="width: 485px; height: 292px;"/>图1勾选「设计值」荷载「设计值」用于地基承载力验算。默认情况下，软件自动勾选「设计值」，输入荷载后，在荷载列表的‘设计值’栏有√的图标，如图2所示。如果用户想把输入的荷载「设计值」转为「标准值」，可以点击荷载列表右侧的「标准值」按钮，如图3所示，并且用户可以自定义荷载分项系数，如图4所示：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522177176884.png" alt="image.png"/>图2<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522200999459.png" alt="image.png" width="181" height="106" style="width: 181px; height: 106px;"/>图3<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522228754694.png" alt="image.png" width="493" height="136" style="width: 493px; height: 136px;"/>图4最后，在荷载列表中设计值和标准值都会直接显示，如图5所示：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522250892161.png" alt="image.png"/>图5 勾选「标准值」荷载「标准值」用于地基沉降验算。如果用户在荷载编辑窗口输入荷载后勾选的是「标准值」，那么在荷载列表中显示就是标准值，而且用户可以看到此时在荷载列表的‘设计值’栏没有√的图标，如图6所示：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522267689252.png" alt="image.png"/>图6<blockquote>注：如果用户没有输入荷载「设计值」，则无法验算地基承载力。同样的，如果没有输入荷载「标准值」，则无法验算地基沉降。若用户想要采用中国规范验算扩展基础，那么根据《建筑地基基础设计规范GB50007—2011》中的规定，荷载的「标准组合」须以「设计值」输入，荷载的「准永久组合」须以「标准值」输入。</blockquote>更多关于标准值和设计值请查看文章：<a href="/article/78" target="_blank">综述几种荷载组合效应</a>。

[GEO5案例] 江西某输电线路K82+890处输电塔基础设计

岩土工程 • 库仑沈工发表了文章 • 0 个评论 • 1964 次浏览 • 2017-03-24 16:29 • 来自相关话题

　　摘要：简要介绍了运用GEO5扩展基础设计模块设计的江西某输电线路K82+890处输电　　一、工程概况　　　　该工程为江西某输电线路。该工程采用GEO5扩展基础设计模块对输电塔基础进行了设计。这里以K82+890处剖面为例。　　二、工程参数　　1、岩土材料基本参数　　2、基础　（1）基础类型：方柱下独基　　基底距天然地面深度：3.0m　　基础底部深度：3.0m　　基础厚度：0.6m　　设计地面倾角：0°　　基底倾角：0°　　　基础上的土重度：18.5 kN/m3　（2）尺寸　　扩展基础长度：3.5m　　扩展基础宽度：2.5m　　X方向柱的宽度：1.5m　　Y方下柱的宽度：2.5m　　3、荷载　　三、工程计算　　运行GEO5扩展基础设计模块（v19），采用的分析设置为：中国—国家标准（GB）。该分析设置所采用的规范为：　　材料和规范　　　　混凝土结构设计：中国规范GB 50010-2010（混凝土结构结构设计）　　扩展基础设计　　　　排水条件分析: 中国规范GB50007-2011（建筑地基基础设计规范）　　　　上拔稳定性分析：土重法（中国规范DL/T 5219-2005）（架空送电线路基础设计技术规定）　　　　验算方法：中国规范　　1、承载力验算　　（1）验算分析1：下压力　　（2）验算分析2：上拔力　　2、截面强度验算　　四、结论　　　　运用GEO5“扩展基础设计模块”对江西某输电线路K82+890处输电塔基础工程进行了分析和计算，为设计方案的可行性提供了依据，并得到了的业主的认可。查看全部

摘要：简要介绍了运用GEO5扩展基础设计模块设计的江西某输电线路K82+890处输电　　一、工程概况　　　　该工程为江西某输电线路。该工程采用GEO5扩展基础设计模块对输电塔基础进行了设计。这里以K82+890处剖面为例。　　二、工程参数　　1、岩土材料基本参数<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B　　2、基础　（1）基础类型：方柱下独基　　基底距天然地面深度：3.0m　　基础底部深度：3.0m　　基础厚度：0.6m　　设计地面倾角：0°　　基底倾角：0°　　　基础上的土重度：18.5 kN/m3　（2）尺寸　　扩展基础长度：3.5m　　扩展基础宽度：2.5m　　X方向柱的宽度：1.5m　　Y方下柱的宽度：2.5m<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... ot%3B width="388" height="160" style="width: 388px; height: 160px;"/><img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B　　3、荷载<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B　　三、工程计算　　运行GEO5扩展基础设计模块（v19），采用的分析设置为：中国—国家标准（GB）。该分析设置所采用的规范为：　　材料和规范　　　　混凝土结构设计：中国规范GB 50010-2010（混凝土结构结构设计）　　扩展基础设计　　　　排水条件分析: 中国规范GB50007-2011（建筑地基基础设计规范）　　　　上拔稳定性分析：土重法（中国规范DL/T 5219-2005）（架空送电线路基础设计技术规定）　　　　验算方法：中国规范　　1、承载力验算　　（1）验算分析1：下压力<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... Bspan style="line-height: 1.5em;">　　（2）验算分析2：上拔力<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... 3Bimg src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... Bspan style="line-height: 1.5em;">　　2、截面强度验算<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... Bspan style="line-height: 1.5em;">　　四、结论　　　　运用GEO5“扩展基础设计模块”对江西某输电线路K82+890处输电塔基础工程进行了分析和计算，为设计方案的可行性提供了依据，并得到了的业主的认可。

解读GEO5扩展基础模块计算基础上拔承载力的几种方法

岩土工程 • 库仑沈工发表了文章 • 0 个评论 • 2159 次浏览 • 2017-03-24 16:04 • 来自相关话题

　　当作用在基础上的轴力N为负时（即作用方向向上），则需要对基础进行上拔稳定验算。在GEO5中，和竖向承载力的计算类似，上拔稳定验算也根据分析设置中所选择的验算方法进行。验算时，软件将计算得到的上拔承载力Rt和拉力的最大值Nt,max进行比较，从而判断基础是否满足上拔稳定的要求。软件中共提供了以下三种计算基础上拔承载力Rt的方法。　　1．剪切法（标准）　　上拔承载力Rt等于基础上覆土重+基础自重+沿基础及上覆虚拟土块侧面产生的摩擦阻力。在“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中设置基础上覆土摩擦角设计值φd和基础上覆土粘聚力设计值cd。　　基础上拔承载力计算公式如下：上拔稳定验算－剪切法（标准）　　2．土重法（标准）　　上拔承载力Rt等于基础自重+倒锥形基础上覆土重（如下图所示）：上拔稳定验算－土重法（标准）　　“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中设置上拔角α。在计算上拔承载力Rt时，也可以考虑相邻上拔基础的影响，这时将对倒锥形上覆土体进行一定的折减，即减去两个倒锥形上覆土体重叠部分的一半（如下图）。相邻上拔基础的影响　　3．土重法（中国规范）　　该法为中国规范——架空送电线路基础设计技术规定（DL/T 5219 - 2005）中的土重法。不同于标准土重法和标准剪切法，该方法引入了一个由上覆土类型和基础形状决定的临界深度hc。在“上拔稳定计算设置”对话框中，可以直接输入临界深度hc，也可以选择上覆土类型，由软件根据规范DL/T 5219 - 2005中的表6.3.1-1来自动计算临界深度hc。　　中国规范 DL/T 5219 - 2005（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中输入上拔角α等参数，其中相邻上拔基础的影响已在标准土重法中进行了说明。立柱倾角θ对上拔承载力的计算没有影响，仅仅是用于设计图的表示。根据中国规范 DL/T5219-2005 验算基础上拔稳定性　　更多有关地基承载力分析的详细介绍，大家可以查看GEO5 用户手册/操作指南/理论/地基承载力分析章节。查看全部

当作用在基础上的轴力N为负时（即作用方向向上），则需要对基础进行上拔稳定验算。在GEO5中，和竖向承载力的计算类似，上拔稳定验算也根据分析设置中所选择的验算方法进行。验算时，软件将计算得到的上拔承载力Rt和拉力的最大值Nt,max进行比较，从而判断基础是否满足上拔稳定的要求。软件中共提供了以下三种计算基础上拔承载力Rt的方法。　　1．剪切法（标准）　　上拔承载力Rt等于基础上覆土重+基础自重+沿基础及上覆虚拟土块侧面产生的摩擦阻力。在“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中设置基础上覆土摩擦角设计值φd和基础上覆土粘聚力设计值cd。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522466337751.png" alt="image.png" width="478" height="145" style="width: 478px; height: 145px;"/>　　基础上拔承载力计算公式如下：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522527481934.png" alt="image.png" width="257" height="33" style="width: 257px; height: 33px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522576320414.png" alt="image.png" width="353" height="198" style="width: 353px; height: 198px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522617494206.png" alt="image.png" width="444" height="302" style="width: 444px; height: 302px;"/>上拔稳定验算－剪切法（标准）　　2．土重法（标准）　　上拔承载力Rt等于基础自重+倒锥形基础上覆土重（如下图所示）：<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522657464996.png" alt="image.png" width="421" height="296" style="width: 421px; height: 296px;"/>上拔稳定验算－土重法（标准）　　“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中设置上拔角α。在计算上拔承载力Rt时，也可以考虑相邻上拔基础的影响，这时将对倒锥形上覆土体进行一定的折减，即减去两个倒锥形上覆土体重叠部分的一半（如下图）。    <img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522685190341.png" alt="image.png" width="420" height="166" style="width: 420px; height: 166px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522718783575.png" alt="image.png"/>相邻上拔基础的影响　　3．土重法（中国规范）　　该法为中国规范——架空送电线路基础设计技术规定（DL/T 5219 - 2005）中的土重法。不同于标准土重法和标准剪切法，该方法引入了一个由上覆土类型和基础形状决定的临界深度hc。在“上拔稳定计算设置”对话框中，可以直接输入临界深度hc，也可以选择上覆土类型，由软件根据规范DL/T 5219 - 2005中的表6.3.1-1来自动计算临界深度hc。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522749268725.png" alt="image.png" width="513" height="189" style="width: 513px; height: 189px;"/>　　中国规范 DL/T 5219 - 2005（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc“承载力验算”界面中点击“上拔稳定计算设置”按钮，可以在弹出的窗口中输入上拔角α等参数，其中相邻上拔基础的影响已在标准土重法中进行了说明。立柱倾角θ对上拔承载力的计算没有影响，仅仅是用于设计图的表示。<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522811723501.png" alt="image.png" width="403" height="245" style="width: 403px; height: 245px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1596522836305794.png" alt="image.png"/>根据中国规范 DL/T5219-2005 验算基础上拔稳定性　　更多有关地基承载力分析的详细介绍，大家可以查看GEO5 用户手册/操作指南/理论/地基承载力分析章节。

欧标——扩展基础上拔稳定性计算原理

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