GEO5基坑

GEO5基坑

GEO5深基坑分析中在添加内支撑的的工况中内支撑轴力为什么很小?和前一个工况弯矩、剪力基本无变化,这是什么原因?

库仑产品库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 58 次浏览 • 2019-11-14 09:47 • 来自相关话题

GEO5深基坑分析中在添加内支撑的的工况轴力很小和前一个工况弯矩、剪力基本无变化,这个怎么解释?

岩土工程库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 65 次浏览 • 2019-11-14 09:45 • 来自相关话题

GEO5深基坑自定义支护结构截面——波浪桩

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 337 次浏览 • 2019-09-09 15:32 • 来自相关话题

以波浪桩s型布置为例:波浪桩平面布置图GEO5[深基坑支护结构分析]模块中已有桩的结构类型没有波浪桩,但是软件支持自定义支护结构样式: 此时需要输入波浪桩的【截面面积】和【惯性矩】,当截面面积和惯性矩手算比较困难时,可以借助CAD软件完成。首先可以看尺寸图,以建华建材某预制波浪桩为例:借助CAD计算截面面积和惯性矩如下:步骤1:在空白的CAD里面画出波浪桩的轮廓线,注意线与线要闭合,不要有重复的线条。(此处举例B=794mm,H=400mm,t=110mm)步骤2:使用region(reg)命令,全选波浪桩的轮廓线,回车确认,提示已创建1个面域。步骤3:使用massprop查询截面特性,可见质心坐标不为0,此时的惯性矩不能直接使用(质心坐标不为0与CAD图形放置的位置有关),此时最简单的方法是全选图形竖直移动-y的坐标值,水平移动-x的坐标值。让默认的坐标系正好过图形的质心。 步骤4:全选图形水平方向移动-18185.0659mm的位移(向左),竖直方向移动-912.9984mm的位移(向下)。使质心坐标为(0,0)。 步骤5:再次使用massprop查询截面特性,此时的惯性矩进行单位转换后可直接使用。 一个完整的S形波浪桩,水平长度粗略计算为2B-2t,在2B-2t宽度范围内(此处2B-2t=2*794-110mm=1368mm),也可以直接在cad量取长度,量取长度最准确。此处一个完整的S形波浪桩准确的长度是1374mm。面积A=227357.2565mm2,惯性矩选取较小值=12067546256.09mm4。每延米数值如下每延米面积A=227 357.2565mm2/1.374m=1.65e-1m2/m每延米惯性矩=12 067 546 256.09mm4/1.374m=8.8e-3m4/m  查看全部
<p>以波浪桩s型布置为例:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014086454622.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><strong>波浪桩平面布置图</strong></p><p>GEO5[深基坑支护结构分析]模块中已有桩的结构类型没有波浪桩,但是软件支持自定义支护结构样式:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014096171559.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014101745953.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>此时需要输入波浪桩的【<strong>截面面积</strong>】和【<strong>惯性矩</strong>】,当截面面积和惯性矩手算比较困难时,可以借助CAD软件完成。</p><p>首先可以看尺寸图,以建华建材某预制波浪桩为例:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014110160494.png" alt="image.png"/></p><p>借助CAD计算截面面积和惯性矩如下:</p><p>步骤1:在空白的CAD里面画出波浪桩的轮廓线,注意线与线要闭合,不要有重复的线条。(此处举例B=794mm,H=400mm,t=110mm)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568251788151746.png" alt="image.png"/></p><p>步骤2:使用region(reg)命令,全选波浪桩的轮廓线,回车确认,提示已创建1个面域。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014119314567.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014126777437.png" alt="image.png"/></p><p>步骤3:使用massprop查询截面特性,可见质心坐标不为0,此时的惯性矩不能直接使用(质心坐标不为0与CAD图形放置的位置有关),此时最简单的方法是全选图形竖直移动-y的坐标值,水平移动-x的坐标值。让默认的坐标系正好过图形的质心。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014139990507.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>步骤4:全选图形水平方向移动-18185.0659mm的位移(向左),竖直方向移动-912.9984mm的位移(向下)。使质心坐标为(0,0)。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014146274581.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>步骤5:再次使用massprop查询截面特性,此时的惯性矩进行单位转换后可直接使用。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014155253458.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>一个完整的S形波浪桩,水平长度粗略计算为2B-2t,在2B-2t宽度范围内(此处2B-2t=2*794-110mm=1368mm),也可以直接在cad量取长度,量取长度最准确。此处一个完整的S形波浪桩准确的长度是1374mm。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568252627494600.png" alt="image.png"/></p><p>面积A=227357.2565mm2,惯性矩选取较小值<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014218856962.png" alt="image.png"/>=12067546256.09mm4。</p><p>每延米数值如下</p><p>每延米面积A=227 357.2565mm2/1.374m=1.65e-1m2/m</p><p>每延米惯性矩<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014222775987.png" alt="image.png"/>=12 067 546 256.09mm4/1.374m=8.8e-3m4/m</p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568253018195308.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p>

地铁基坑降水案例

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 332 次浏览 • 2019-08-20 09:18 • 来自相关话题

概述基坑采用帷幕内降水方案,非完整井,帷幕围到隔水层。主要模拟:(1)当前降水模式下基坑的渗流情况和坑内外水位的变化情况。(2)如果减少降水井的深度至帷幕深度以内,也就是降水井井深没有帷幕深度深的情况下的渗流情况和坑内外水位的变化情况。(3)在满足基坑内最高水位在坑底以下1m情况下,降水井的最小降深。降水井能否分析思路通过对降水井设置点渗流边界条件,来分析基坑底部水位情况。利用车站主体围护结构2-2横剖面图的地层,建立模型,进行渗流分析。按降水井剖面图设置止水帷幕、抽水井等模型。基坑底一下水位线至少应降至标高377m以下,即离地面29m。案例源文件:地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip2. 参数说明止水帷幕按28m长设置,基坑宽度按27.2m设置,降水井深按45m设置。3. 分析结果本次分析分四个工况进行分析,反向推算最小降深。工况1井点处将水头降至离地面45m处;工况2井点处将水头降至离地面40m处;工况3井点处将水头降至离地面35m处;工况4井点处将水头降至离地面30m处。由于最小降深需满足离地面29m,故不再对30m之上降深进行分析。 工况1分析结果图(45m)工况2分析结果图(40m)工况3分析结果图(35m)工况4分析结果图(30m)4工况结果汇总表井点处水位离地面高度(m)井点涌水量(m3/天/m)工况14532.3工况24030工况33526.7工况43022.54. 结论:1.基坑渗流情况见矢量图,最终水位如上。详细信息见计算书。2.降水井内的水位深度可以降,降水井的深度,根据抽水量等信息进行调整。降水井的水位深度可以降至离地面30m,即高程376m的位置;此时单个井点,每延米,一天的抽水量至少为22.5m3.相关案例:降水分析——某国外项目相关视频:基坑降水和降水沉降相关帖子:GEO5有限元模拟基坑降水的几点疑惑工程降水常用方法对比及常见问题应急措施 查看全部
<p>概述</p><p>基坑采用帷幕内降水方案,非完整井,帷幕围到隔水层。主要模拟:</p><p>(1)当前降水模式下基坑的渗流情况和坑内外水位的变化情况。</p><p>(2)如果减少降水井的深度至帷幕深度以内,也就是降水井井深没有帷幕深度深的情况下的渗流情况和坑内外水位的变化情况。</p><p>(3)在满足基坑内最高水位在坑底以下1m情况下,降水井的最小降深。降水井能否</p><ol class=" list-paddingleft-2" style="list-style-type: decimal;"><li><p>分析思路<br/></p></li></ol><p>通过对降水井设置点渗流边界条件,来分析基坑底部水位情况。利用车站主体围护结构2-2横剖面图的地层,建立模型,进行渗流分析。按降水井剖面图设置止水帷幕、抽水井等模型。基坑底一下水位线至少应降至标高377m以下,即离地面29m。</p><p>案例源文件:<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;"/><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip" style="font-size: 12px; color: rgb(0, 102, 204);">地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip</a></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263675891135.png" alt="image.png"/></p><p>2. 参数说明</p><p>止水帷幕按28m长设置,基坑宽度按27.2m设置,降水井深按45m设置。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263681591001.png" alt="image.png"/></p><p>3. 分析结果</p><p>本次分析分四个工况进行分析,反向推算最小降深。工况1井点处将水头降至离地面45m处;工况2井点处将水头降至离地面40m处;工况3井点处将水头降至离地面35m处;工况4井点处将水头降至离地面30m处。由于最小降深需满足离地面29m,故不再对30m之上降深进行分析。</p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263689257789.png" alt="image.png"/></p><p>工况1分析结果图(45m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263694837261.png" alt="image.png"/></p><p>工况2分析结果图(40m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263700974117.png" alt="image.png"/></p><p>工况3分析结果图(35m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263705743181.png" alt="image.png"/></p><p>工况4分析结果图(30m)</p><p style="text-align: center;">4工况结果汇总表</p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><br/></td><td><p style="text-align: center;">井点处水位离地面高度(m)</p></td><td><p style="text-align: center;">井点涌水量(m3/天/m)</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况1</p></td><td><p style="text-align: center;">45</p></td><td><p style="text-align: center;">32.3</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况2</p></td><td><p style="text-align: center;">40</p></td><td><p style="text-align: center;">30</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况3</p></td><td><p style="text-align: center;">35</p></td><td><p style="text-align: center;">26.7</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况4</p></td><td><p style="text-align: center;">30</p></td><td><p style="text-align: center;">22.5</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: left;">4. 结论:</p><p>1.基坑渗流情况见矢量图,最终水位如上。详细信息见计算书。</p><p>2.降水井内的水位深度可以降,降水井的深度,根据抽水量等信息进行调整。降水井的水位深度可以降至离地面30m,即高程376m的位置;此时单个井点,每延米,一天的抽水量至少为22.5m3.</p><p>相关案例:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/223" target="_self">降水分析——某国外项目</a></p><p>相关视频:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/dochelp/90" target="_self">基坑降水和降水沉降</a></p><p>相关帖子:</p><p><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/question/1124" target="_self">GEO5有限元模拟基坑降水的几点疑惑</a></p><p><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/69" target="_self">工程降水常用方法对比及常见问题应急措施</a></p>

钢骨混凝土截面特性参数的确定

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 259 次浏览 • 2019-08-14 15:32 • 来自相关话题

       GEO5 version2019在深基坑分析和抗滑桩等模块内加入了【钢骨混凝土桩】的支护结构形式,总体截面为圆形混凝土截面中复合型钢的模式。       在此以工字钢为例简单介绍一下,截面特性参数的计算方法,对于软件给出的等效面积和等效惯性矩给出一个推导。参照帮助文档中给出的计算公式如下:     上述公式中:Is=9.208x10-4 m4Ic=πD4/64- Is =3.14*0.8^4/64-0.0009208=0.019 m4Kc=0.5As=1.56x10-2m2Ac=πD2/4- As=3.14*0.64/4-0.00156=0.4868m2Es=205000MpaEc=30000 Mpaa=1.3最终可以依据上述公式计算:A=(0.4868+0.0156*205000/30000)/1.3=0.4564m2I=(0.5*0.019+9.208x10-4*205000/30000)/1.3=0.0121m4可以看到手算得到的结果和软件给出的相同的结果。 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5 version2019在深基坑分析和抗滑桩等模块内加入了【钢骨混凝土桩】的支护结构形式,总体截面为圆形混凝土截面中复合型钢的模式。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565767928463497.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;<span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">在此以工字钢为例简单介绍一下,截面特性参数的计算方法,对于软件给出的等效面积和等效惯性矩给出一个推导。</span><span style="text-indent: 21pt;"></span><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">参照帮助文档中给出的计算公式如下:</span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565767982772292.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">&nbsp; &nbsp; &nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768015638601.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768034975939.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768056588188.png" alt="image.png"/></span></p><p><span style="font-family: 宋体; text-indent: 21pt;">上述公式中:</span><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><br/></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Is=9.208x10<sup>-4 </sup>m<sup>4<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ic=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">π</span><span lang="EN-US">D<sup>4</sup>/64- Is =3.14*0.8^4/64-0.0009208=0.019 m<sup>4</sup><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Kc=0.5<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">As=1.56x10<sup>-2</sup>m<sup>2<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ac=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">π</span><span lang="EN-US">D<sup>2</sup>/4- As=3.14*0.64/4-0.00156=0.4868m<sup>2</sup><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Es=205000Mpa<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ec=30000 Mpa<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">a=1.3<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">最终可以依据上述公式计算:</span><span lang="EN-US"><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">A=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">(</span><span lang="EN-US">0.4868+0.0156*205000/30000</span><span style="font-family:宋体;
mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:
minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">)</span><span lang="EN-US">/1.3=0.4564m<sup>2<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">I=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">(</span><span lang="EN-US">0.5*0.019+9.208x10<sup>-4</sup>*205000/30000</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">)</span><span lang="EN-US">/1.3=0.0121m<sup>4<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US"></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">可以看到手算得到的结果和软件给出的相同的结果。</span><span lang="EN-US"><o:p></o:p></span></p><p style="text-align: center;"><br/></p><div id="baidu_pastebin" style="position: absolute; width: 1px; height: 1px; overflow: hidden; left: -1000px; white-space: nowrap; top: 193px;"><img class="loadingclass" id="loading_jzaxqnns" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B title="正在上传..."/></div>

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欧标——锚杆内部稳定性验算

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       GEO5基坑设计中,有一项关于锚具“内部稳定性验算”的功能,很多用户对此验算有一定的疑问,在这里对采用的理论和出处做一个简单的介绍。       打开对应的GEO5帮助文档,可以看见:      帮助文档中已经详细介绍了具体的计算方法,在此不进行再次推导。      关于“锚杆内部稳定性验算”采用的方法为“ Kranz’s force equilibrium method”,在谷歌中搜索可以很快找到相关理论的介绍。进一步参考可以参见:      《Foundation Engineering Handbook》Hsai-Yang Fang,page 899,Fig 26.37 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5基坑设计中,有一项关于锚具“内部稳定性验算”的功能,很多用户对此验算有一定的疑问,在这里对采用的理论和出处做一个简单的介绍。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;打开对应的GEO5帮助文档,可以看见:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1551077652731580.png" alt="QLNAUPRLU)BQZE84D(W}R1X.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 帮助文档中已经详细介绍了具体的计算方法,在此不进行再次推导。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 关于“锚杆内部稳定性验算”采用的方法为“&nbsp;<strong>Kranz’s force equilibrium method</strong>”,在谷歌中搜索可以很快找到相关理论的介绍。进一步参考可以参见:</p><p class="gb-volume-title" dir="ltr" style="font-size: 12px; margin: 0px; color: rgb(51, 51, 51); font-family: Arial, sans-serif; white-space: normal; background-color: rgb(255, 255, 255);">&nbsp; &nbsp; &nbsp; 《<strong>Foundation Engineering Handbook</strong>》Hsai-Yang Fang,page 899,Fig 26.37</p>

欧标——关于锚索抗拔强度计算方法的选择

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 407 次浏览 • 2019-02-15 13:18 • 来自相关话题

        在使用GEO5深基坑支护结构分析等模块中设置锚杆抗拔强度时,软件提供了多种计算方法的以供选择,国内采用的方法不再赘述,这里简单介绍一下欧标对应的方法选择。包括“采用有效应力计算”、“采用粘结强度计算”、“输入每米的承载力”和“直接输入”四种。         关于锚具的设计在欧标 EN1997-1 中的第八章可以查到,但是EN1997仅是欧标设计的通则,具体各国使用时还是有一定的细微差异,需要根据实际工程所在区域进行调整,选择合适的国家附录。以英国的国家为例即 BS8081:1989。      大家可以自行查询规范,或者参考文献:    【1】 付文光, 周凯, 卓志飞. EN1997-1及BS8081中锚杆设计内容简介——欧洲目前主要锚杆技术标准简介之二[J]. 岩土锚固工程, 2014(3):22-29.      对照文献和GEO5帮助文档:GEO5帮助文档         可以发现,计算方法均保持一致,如对个别特殊国家,公式修正与欧标大多数国家有异的,也可进行手算后直接输入软件进行设计。 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 在使用GEO5深基坑支护结构分析等模块中设置锚杆抗拔强度时,软件提供了多种计算方法的以供选择,国内采用的方法不再赘述,这里简单介绍一下欧标对应的方法选择。包括“采用有效应力计算”、“采用粘结强度计算”、“输入每米的承载力”和“直接输入”四种。</p><p style="text-align: center;">&nbsp;&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550206564268315.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;关于锚具的设计在欧标 <strong>EN1997-1&nbsp;</strong>中的第八章可以查到,但是<strong>EN1997</strong>仅是欧标设计的通则,具体各国使用时还是有一定的细微差异,需要根据实际工程所在区域进行调整,选择合适的国家附录。以英国的国家为例即&nbsp;<strong>BS8081:1989</strong>。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 大家可以自行查询规范,或者参考文献:</p><p>&nbsp; &nbsp; <strong>【1】 付文光, 周凯, 卓志飞. EN1997-1及BS8081中锚杆设计内容简介——欧洲目前主要锚杆技术标准简介之二[J]. 岩土锚固工程, 2014(3):22-29.</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 对照文献和GEO5帮助文档:</p><p style="text-align: right;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550207600595206.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">GEO5帮助文档<br/></p><p><br/></p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550207694342407.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 可以发现,计算方法均保持一致,如对个别特殊国家,公式修正与欧标大多数国家有异的,也可进行手算后直接输入软件进行设计。</p>

GEO5案例:深基坑开挖——某国内工程

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 559 次浏览 • 2018-11-23 14:53 • 来自相关话题

使用软件:GEO5深基坑支护结构分析设计方案:边开挖边打锚杆,施工阶段设计。软件优势:1. 多工况阶段设计,可以在一个源文件里面进行施工阶段模拟。2. GEO5可计算墙后倾斜地表,墙后地表形状的不同影响基坑土压力的计算。计算工况:工况1::墙体前面土层开挖到深度3m。工况2::墙体前面土层开挖到深度7 m,打锚杆。工况3::墙体前面土层开挖到深度10 m,打锚杆。工况4::墙体前面土层开挖到深度13 m,打锚杆。工况5::墙体前面土层开挖到深度20 m,打锚杆。部分计算结果:注:其他验算结果此处不一一展示。 查看全部
<p><strong>使用软件:</strong>GEO5深基坑支护结构分析</p><p><strong>设计方案:</strong>边开挖边打锚杆,施工阶段设计。</p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955691217709.png" alt="image.png"/></p><p><strong>软件优势:</strong></p><p>1.&nbsp;多工况阶段设计,可以在一个源文件里面进行施工阶段模拟。</p><p>2.&nbsp;GEO5可计算墙后倾斜地表,墙后地表形状的不同影响基坑土压力的计算。</p><p><strong>计算</strong><strong>工况</strong><strong>:</strong></p><p>工况1::墙体前面土层开挖到深度3m。</p><p>工况2::墙体前面土层开挖到深度7 m,打锚杆。</p><p>工况3::墙体前面土层开挖到深度10 m,打锚杆。</p><p>工况4::墙体前面土层开挖到深度13 m,打锚杆。</p><p>工况5::墙体前面土层开挖到深度20 m,打锚杆。</p><p><strong>部分</strong><strong>计算结果:</strong></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955789994190.png" alt="image.png"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955918404792.png" alt="image.png"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955959106528.png" alt="image.png"/></p><p>注:其他验算结果此处不一一展示。</p>

深基坑分析模块,未开挖为什么会有变形?

库仑产品库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 582 次浏览 • 2018-10-19 14:44 • 来自相关话题

基坑内支撑的弯矩怎么查看?

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GEO5深基坑分析中在添加内支撑的的工况轴力很小和前一个工况弯矩、剪力基本无变化,这个怎么解释?

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新的Geo5能不能计算基坑双排桩支护

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sheet check模块,连续墙刚度与墙顶变形成正比

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岩土工程库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 226 次浏览 • 2019-07-03 15:21 • 来自相关话题

联合结构如何实现计算的,比如上面土钉墙下面桩,能在一个模型里面计算吗?如何操作?

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锚杆岩土与锚固体参数如何输入

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为什么相同的工况条件下,geo5基坑模块算出来的锚索力要比理正基坑算出来的大很多?

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库仑产品库仑吴汶垣 回答了问题 • 2 人关注 • 3 个回答 • 437 次浏览 • 2019-07-21 11:43 • 来自相关话题

请问在GEO5弹塑性共同变形法里面如何处理锚杆预应力?

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库仑产品库仑吴汶垣 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 266 次浏览 • 2019-05-31 13:52 • 来自相关话题

为什么我的水平反力系数计算方法没有施密特法

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Geo5中深基坑支护结构分析打不开,怎么回事?需要怎么处理一下?

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GEO5基坑结构分析

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库仑产品库仑刘工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 227 次浏览 • 2019-04-25 10:15 • 来自相关话题

在GEO5基坑模块中角撑能否考虑?

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库仑产品库仑刘工 回答了问题 • 3 人关注 • 2 个回答 • 1558 次浏览 • 2019-03-08 18:02 • 来自相关话题

深基坑分析模块,未开挖为什么会有变形?

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库仑产品库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 582 次浏览 • 2018-10-19 14:44 • 来自相关话题

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哪个软件能做旋喷桩?geo5里面好像没有啊!很着急用来做毕业设计

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库仑产品库仑沈工 回答了问题 • 3 人关注 • 1 个回答 • 683 次浏览 • 2018-05-10 09:32 • 来自相关话题

内支撑刚度对结构内力分布的影响!

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使用理正深基坑与GEO5分别计算同一基坑,工况一结构相近,工况二相差极大!

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基坑内撑计算出来反力为何为负值

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深基坑软件圆弧滑动面没有定义是什么意思?

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关于深基坑支护的问题

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岩土工程库仑沈工 回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 793 次浏览 • 2018-04-27 10:47 • 来自相关话题

GEO5深基坑自定义支护结构截面——波浪桩

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 337 次浏览 • 2019-09-09 15:32 • 来自相关话题

以波浪桩s型布置为例:波浪桩平面布置图GEO5[深基坑支护结构分析]模块中已有桩的结构类型没有波浪桩,但是软件支持自定义支护结构样式: 此时需要输入波浪桩的【截面面积】和【惯性矩】,当截面面积和惯性矩手算比较困难时,可以借助CAD软件完成。首先可以看尺寸图,以建华建材某预制波浪桩为例:借助CAD计算截面面积和惯性矩如下:步骤1:在空白的CAD里面画出波浪桩的轮廓线,注意线与线要闭合,不要有重复的线条。(此处举例B=794mm,H=400mm,t=110mm)步骤2:使用region(reg)命令,全选波浪桩的轮廓线,回车确认,提示已创建1个面域。步骤3:使用massprop查询截面特性,可见质心坐标不为0,此时的惯性矩不能直接使用(质心坐标不为0与CAD图形放置的位置有关),此时最简单的方法是全选图形竖直移动-y的坐标值,水平移动-x的坐标值。让默认的坐标系正好过图形的质心。 步骤4:全选图形水平方向移动-18185.0659mm的位移(向左),竖直方向移动-912.9984mm的位移(向下)。使质心坐标为(0,0)。 步骤5:再次使用massprop查询截面特性,此时的惯性矩进行单位转换后可直接使用。 一个完整的S形波浪桩,水平长度粗略计算为2B-2t,在2B-2t宽度范围内(此处2B-2t=2*794-110mm=1368mm),也可以直接在cad量取长度,量取长度最准确。此处一个完整的S形波浪桩准确的长度是1374mm。面积A=227357.2565mm2,惯性矩选取较小值=12067546256.09mm4。每延米数值如下每延米面积A=227 357.2565mm2/1.374m=1.65e-1m2/m每延米惯性矩=12 067 546 256.09mm4/1.374m=8.8e-3m4/m  查看全部
<p>以波浪桩s型布置为例:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014086454622.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><strong>波浪桩平面布置图</strong></p><p>GEO5[深基坑支护结构分析]模块中已有桩的结构类型没有波浪桩,但是软件支持自定义支护结构样式:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014096171559.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014101745953.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>此时需要输入波浪桩的【<strong>截面面积</strong>】和【<strong>惯性矩</strong>】,当截面面积和惯性矩手算比较困难时,可以借助CAD软件完成。</p><p>首先可以看尺寸图,以建华建材某预制波浪桩为例:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014110160494.png" alt="image.png"/></p><p>借助CAD计算截面面积和惯性矩如下:</p><p>步骤1:在空白的CAD里面画出波浪桩的轮廓线,注意线与线要闭合,不要有重复的线条。(此处举例B=794mm,H=400mm,t=110mm)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568251788151746.png" alt="image.png"/></p><p>步骤2:使用region(reg)命令,全选波浪桩的轮廓线,回车确认,提示已创建1个面域。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014119314567.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014126777437.png" alt="image.png"/></p><p>步骤3:使用massprop查询截面特性,可见质心坐标不为0,此时的惯性矩不能直接使用(质心坐标不为0与CAD图形放置的位置有关),此时最简单的方法是全选图形竖直移动-y的坐标值,水平移动-x的坐标值。让默认的坐标系正好过图形的质心。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014139990507.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>步骤4:全选图形水平方向移动-18185.0659mm的位移(向左),竖直方向移动-912.9984mm的位移(向下)。使质心坐标为(0,0)。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014146274581.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>步骤5:再次使用massprop查询截面特性,此时的惯性矩进行单位转换后可直接使用。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014155253458.png" alt="image.png"/>&nbsp;</p><p>一个完整的S形波浪桩,水平长度粗略计算为2B-2t,在2B-2t宽度范围内(此处2B-2t=2*794-110mm=1368mm),也可以直接在cad量取长度,量取长度最准确。此处一个完整的S形波浪桩准确的长度是1374mm。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568252627494600.png" alt="image.png"/></p><p>面积A=227357.2565mm2,惯性矩选取较小值<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014218856962.png" alt="image.png"/>=12067546256.09mm4。</p><p>每延米数值如下</p><p>每延米面积A=227 357.2565mm2/1.374m=1.65e-1m2/m</p><p>每延米惯性矩<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568014222775987.png" alt="image.png"/>=12 067 546 256.09mm4/1.374m=8.8e-3m4/m</p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1568253018195308.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p>

地铁基坑降水案例

库仑产品库仑刘工 发表了文章 • 0 个评论 • 332 次浏览 • 2019-08-20 09:18 • 来自相关话题

概述基坑采用帷幕内降水方案,非完整井,帷幕围到隔水层。主要模拟:(1)当前降水模式下基坑的渗流情况和坑内外水位的变化情况。(2)如果减少降水井的深度至帷幕深度以内,也就是降水井井深没有帷幕深度深的情况下的渗流情况和坑内外水位的变化情况。(3)在满足基坑内最高水位在坑底以下1m情况下,降水井的最小降深。降水井能否分析思路通过对降水井设置点渗流边界条件,来分析基坑底部水位情况。利用车站主体围护结构2-2横剖面图的地层,建立模型,进行渗流分析。按降水井剖面图设置止水帷幕、抽水井等模型。基坑底一下水位线至少应降至标高377m以下,即离地面29m。案例源文件:地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip2. 参数说明止水帷幕按28m长设置,基坑宽度按27.2m设置,降水井深按45m设置。3. 分析结果本次分析分四个工况进行分析,反向推算最小降深。工况1井点处将水头降至离地面45m处;工况2井点处将水头降至离地面40m处;工况3井点处将水头降至离地面35m处;工况4井点处将水头降至离地面30m处。由于最小降深需满足离地面29m,故不再对30m之上降深进行分析。 工况1分析结果图(45m)工况2分析结果图(40m)工况3分析结果图(35m)工况4分析结果图(30m)4工况结果汇总表井点处水位离地面高度(m)井点涌水量(m3/天/m)工况14532.3工况24030工况33526.7工况43022.54. 结论:1.基坑渗流情况见矢量图,最终水位如上。详细信息见计算书。2.降水井内的水位深度可以降,降水井的深度,根据抽水量等信息进行调整。降水井的水位深度可以降至离地面30m,即高程376m的位置;此时单个井点,每延米,一天的抽水量至少为22.5m3.相关案例:降水分析——某国外项目相关视频:基坑降水和降水沉降相关帖子:GEO5有限元模拟基坑降水的几点疑惑工程降水常用方法对比及常见问题应急措施 查看全部
<p>概述</p><p>基坑采用帷幕内降水方案,非完整井,帷幕围到隔水层。主要模拟:</p><p>(1)当前降水模式下基坑的渗流情况和坑内外水位的变化情况。</p><p>(2)如果减少降水井的深度至帷幕深度以内,也就是降水井井深没有帷幕深度深的情况下的渗流情况和坑内外水位的变化情况。</p><p>(3)在满足基坑内最高水位在坑底以下1m情况下,降水井的最小降深。降水井能否</p><ol class=" list-paddingleft-2" style="list-style-type: decimal;"><li><p>分析思路<br/></p></li></ol><p>通过对降水井设置点渗流边界条件,来分析基坑底部水位情况。利用车站主体围护结构2-2横剖面图的地层,建立模型,进行渗流分析。按降水井剖面图设置止水帷幕、抽水井等模型。基坑底一下水位线至少应降至标高377m以下,即离地面29m。</p><p>案例源文件:<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;"/><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip" style="font-size: 12px; color: rgb(0, 102, 204);">地铁基坑降水2-2剖面源文件-(终稿).zip</a></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263675891135.png" alt="image.png"/></p><p>2. 参数说明</p><p>止水帷幕按28m长设置,基坑宽度按27.2m设置,降水井深按45m设置。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263681591001.png" alt="image.png"/></p><p>3. 分析结果</p><p>本次分析分四个工况进行分析,反向推算最小降深。工况1井点处将水头降至离地面45m处;工况2井点处将水头降至离地面40m处;工况3井点处将水头降至离地面35m处;工况4井点处将水头降至离地面30m处。由于最小降深需满足离地面29m,故不再对30m之上降深进行分析。</p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263689257789.png" alt="image.png"/></p><p>工况1分析结果图(45m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263694837261.png" alt="image.png"/></p><p>工况2分析结果图(40m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263700974117.png" alt="image.png"/></p><p>工况3分析结果图(35m)</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1566263705743181.png" alt="image.png"/></p><p>工况4分析结果图(30m)</p><p style="text-align: center;">4工况结果汇总表</p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><br/></td><td><p style="text-align: center;">井点处水位离地面高度(m)</p></td><td><p style="text-align: center;">井点涌水量(m3/天/m)</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况1</p></td><td><p style="text-align: center;">45</p></td><td><p style="text-align: center;">32.3</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况2</p></td><td><p style="text-align: center;">40</p></td><td><p style="text-align: center;">30</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况3</p></td><td><p style="text-align: center;">35</p></td><td><p style="text-align: center;">26.7</p></td></tr><tr><td><p style="text-align: center;">工况4</p></td><td><p style="text-align: center;">30</p></td><td><p style="text-align: center;">22.5</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: left;">4. 结论:</p><p>1.基坑渗流情况见矢量图,最终水位如上。详细信息见计算书。</p><p>2.降水井内的水位深度可以降,降水井的深度,根据抽水量等信息进行调整。降水井的水位深度可以降至离地面30m,即高程376m的位置;此时单个井点,每延米,一天的抽水量至少为22.5m3.</p><p>相关案例:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/223" target="_self">降水分析——某国外项目</a></p><p>相关视频:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/dochelp/90" target="_self">基坑降水和降水沉降</a></p><p>相关帖子:</p><p><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/question/1124" target="_self">GEO5有限元模拟基坑降水的几点疑惑</a></p><p><a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/69" target="_self">工程降水常用方法对比及常见问题应急措施</a></p>

钢骨混凝土截面特性参数的确定

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 259 次浏览 • 2019-08-14 15:32 • 来自相关话题

       GEO5 version2019在深基坑分析和抗滑桩等模块内加入了【钢骨混凝土桩】的支护结构形式,总体截面为圆形混凝土截面中复合型钢的模式。       在此以工字钢为例简单介绍一下,截面特性参数的计算方法,对于软件给出的等效面积和等效惯性矩给出一个推导。参照帮助文档中给出的计算公式如下:     上述公式中:Is=9.208x10-4 m4Ic=πD4/64- Is =3.14*0.8^4/64-0.0009208=0.019 m4Kc=0.5As=1.56x10-2m2Ac=πD2/4- As=3.14*0.64/4-0.00156=0.4868m2Es=205000MpaEc=30000 Mpaa=1.3最终可以依据上述公式计算:A=(0.4868+0.0156*205000/30000)/1.3=0.4564m2I=(0.5*0.019+9.208x10-4*205000/30000)/1.3=0.0121m4可以看到手算得到的结果和软件给出的相同的结果。 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5 version2019在深基坑分析和抗滑桩等模块内加入了【钢骨混凝土桩】的支护结构形式,总体截面为圆形混凝土截面中复合型钢的模式。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565767928463497.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;<span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">在此以工字钢为例简单介绍一下,截面特性参数的计算方法,对于软件给出的等效面积和等效惯性矩给出一个推导。</span><span style="text-indent: 21pt;"></span><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">参照帮助文档中给出的计算公式如下:</span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565767982772292.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;">&nbsp; &nbsp; &nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768015638601.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768034975939.png" alt="image.png"/></span></p><p style="text-align: center;"><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1565768056588188.png" alt="image.png"/></span></p><p><span style="font-family: 宋体; text-indent: 21pt;">上述公式中:</span><span style="text-indent: 21pt; font-family: 宋体;"><br/></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Is=9.208x10<sup>-4 </sup>m<sup>4<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ic=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">π</span><span lang="EN-US">D<sup>4</sup>/64- Is =3.14*0.8^4/64-0.0009208=0.019 m<sup>4</sup><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Kc=0.5<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">As=1.56x10<sup>-2</sup>m<sup>2<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ac=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">π</span><span lang="EN-US">D<sup>2</sup>/4- As=3.14*0.64/4-0.00156=0.4868m<sup>2</sup><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Es=205000Mpa<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">Ec=30000 Mpa<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">a=1.3<o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">最终可以依据上述公式计算:</span><span lang="EN-US"><o:p></o:p></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">A=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">(</span><span lang="EN-US">0.4868+0.0156*205000/30000</span><span style="font-family:宋体;
mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:
minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">)</span><span lang="EN-US">/1.3=0.4564m<sup>2<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US">I=</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;
mso-ascii-theme-font:minor-latin;mso-fareast-theme-font:minor-fareast;
mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:minor-latin">(</span><span lang="EN-US">0.5*0.019+9.208x10<sup>-4</sup>*205000/30000</span><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">)</span><span lang="EN-US">/1.3=0.0121m<sup>4<o:p></o:p></sup></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span lang="EN-US"></span></p><p class="MsoNormal" style="text-align:left;text-indent: 21pt;"><span style="font-family:宋体;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-ascii-theme-font:minor-latin;
mso-fareast-theme-font:minor-fareast;mso-hansi-font-family:Calibri;mso-hansi-theme-font:
minor-latin">可以看到手算得到的结果和软件给出的相同的结果。</span><span lang="EN-US"><o:p></o:p></span></p><p style="text-align: center;"><br/></p><div id="baidu_pastebin" style="position: absolute; width: 1px; height: 1px; overflow: hidden; left: -1000px; white-space: nowrap; top: 193px;"><img class="loadingclass" id="loading_jzaxqnns" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B title="正在上传..."/></div>

欧标——锚杆内部稳定性验算

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 469 次浏览 • 2019-02-25 15:01 • 来自相关话题

       GEO5基坑设计中,有一项关于锚具“内部稳定性验算”的功能,很多用户对此验算有一定的疑问,在这里对采用的理论和出处做一个简单的介绍。       打开对应的GEO5帮助文档,可以看见:      帮助文档中已经详细介绍了具体的计算方法,在此不进行再次推导。      关于“锚杆内部稳定性验算”采用的方法为“ Kranz’s force equilibrium method”,在谷歌中搜索可以很快找到相关理论的介绍。进一步参考可以参见:      《Foundation Engineering Handbook》Hsai-Yang Fang,page 899,Fig 26.37 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5基坑设计中,有一项关于锚具“内部稳定性验算”的功能,很多用户对此验算有一定的疑问,在这里对采用的理论和出处做一个简单的介绍。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;打开对应的GEO5帮助文档,可以看见:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1551077652731580.png" alt="QLNAUPRLU)BQZE84D(W}R1X.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 帮助文档中已经详细介绍了具体的计算方法,在此不进行再次推导。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 关于“锚杆内部稳定性验算”采用的方法为“&nbsp;<strong>Kranz’s force equilibrium method</strong>”,在谷歌中搜索可以很快找到相关理论的介绍。进一步参考可以参见:</p><p class="gb-volume-title" dir="ltr" style="font-size: 12px; margin: 0px; color: rgb(51, 51, 51); font-family: Arial, sans-serif; white-space: normal; background-color: rgb(255, 255, 255);">&nbsp; &nbsp; &nbsp; 《<strong>Foundation Engineering Handbook</strong>》Hsai-Yang Fang,page 899,Fig 26.37</p>

欧标——关于锚索抗拔强度计算方法的选择

库仑产品库仑赵 发表了文章 • 0 个评论 • 407 次浏览 • 2019-02-15 13:18 • 来自相关话题

        在使用GEO5深基坑支护结构分析等模块中设置锚杆抗拔强度时,软件提供了多种计算方法的以供选择,国内采用的方法不再赘述,这里简单介绍一下欧标对应的方法选择。包括“采用有效应力计算”、“采用粘结强度计算”、“输入每米的承载力”和“直接输入”四种。         关于锚具的设计在欧标 EN1997-1 中的第八章可以查到,但是EN1997仅是欧标设计的通则,具体各国使用时还是有一定的细微差异,需要根据实际工程所在区域进行调整,选择合适的国家附录。以英国的国家为例即 BS8081:1989。      大家可以自行查询规范,或者参考文献:    【1】 付文光, 周凯, 卓志飞. EN1997-1及BS8081中锚杆设计内容简介——欧洲目前主要锚杆技术标准简介之二[J]. 岩土锚固工程, 2014(3):22-29.      对照文献和GEO5帮助文档:GEO5帮助文档         可以发现,计算方法均保持一致,如对个别特殊国家,公式修正与欧标大多数国家有异的,也可进行手算后直接输入软件进行设计。 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 在使用GEO5深基坑支护结构分析等模块中设置锚杆抗拔强度时,软件提供了多种计算方法的以供选择,国内采用的方法不再赘述,这里简单介绍一下欧标对应的方法选择。包括“采用有效应力计算”、“采用粘结强度计算”、“输入每米的承载力”和“直接输入”四种。</p><p style="text-align: center;">&nbsp;&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550206564268315.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;关于锚具的设计在欧标 <strong>EN1997-1&nbsp;</strong>中的第八章可以查到,但是<strong>EN1997</strong>仅是欧标设计的通则,具体各国使用时还是有一定的细微差异,需要根据实际工程所在区域进行调整,选择合适的国家附录。以英国的国家为例即&nbsp;<strong>BS8081:1989</strong>。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 大家可以自行查询规范,或者参考文献:</p><p>&nbsp; &nbsp; <strong>【1】 付文光, 周凯, 卓志飞. EN1997-1及BS8081中锚杆设计内容简介——欧洲目前主要锚杆技术标准简介之二[J]. 岩土锚固工程, 2014(3):22-29.</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 对照文献和GEO5帮助文档:</p><p style="text-align: right;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550207600595206.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">GEO5帮助文档<br/></p><p><br/></p><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1550207694342407.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 可以发现,计算方法均保持一致,如对个别特殊国家,公式修正与欧标大多数国家有异的,也可进行手算后直接输入软件进行设计。</p>

GEO5案例:深基坑开挖——某国内工程

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 559 次浏览 • 2018-11-23 14:53 • 来自相关话题

使用软件:GEO5深基坑支护结构分析设计方案:边开挖边打锚杆,施工阶段设计。软件优势:1. 多工况阶段设计,可以在一个源文件里面进行施工阶段模拟。2. GEO5可计算墙后倾斜地表,墙后地表形状的不同影响基坑土压力的计算。计算工况:工况1::墙体前面土层开挖到深度3m。工况2::墙体前面土层开挖到深度7 m,打锚杆。工况3::墙体前面土层开挖到深度10 m,打锚杆。工况4::墙体前面土层开挖到深度13 m,打锚杆。工况5::墙体前面土层开挖到深度20 m,打锚杆。部分计算结果:注:其他验算结果此处不一一展示。 查看全部
<p><strong>使用软件:</strong>GEO5深基坑支护结构分析</p><p><strong>设计方案:</strong>边开挖边打锚杆,施工阶段设计。</p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955691217709.png" alt="image.png"/></p><p><strong>软件优势:</strong></p><p>1.&nbsp;多工况阶段设计,可以在一个源文件里面进行施工阶段模拟。</p><p>2.&nbsp;GEO5可计算墙后倾斜地表,墙后地表形状的不同影响基坑土压力的计算。</p><p><strong>计算</strong><strong>工况</strong><strong>:</strong></p><p>工况1::墙体前面土层开挖到深度3m。</p><p>工况2::墙体前面土层开挖到深度7 m,打锚杆。</p><p>工况3::墙体前面土层开挖到深度10 m,打锚杆。</p><p>工况4::墙体前面土层开挖到深度13 m,打锚杆。</p><p>工况5::墙体前面土层开挖到深度20 m,打锚杆。</p><p><strong>部分</strong><strong>计算结果:</strong></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955789994190.png" alt="image.png"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955918404792.png" alt="image.png"/></p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1542955959106528.png" alt="image.png"/></p><p>注:其他验算结果此处不一一展示。</p>

GEO5案例:基坑开挖锚索支护——广西某基坑工程

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 898 次浏览 • 2018-05-18 16:54 • 来自相关话题

GEO5案例:基坑开挖锚索支护——广西某基坑工程项目名称:广西某基坑工程使用软件:GEO5深基坑支护结构分析设计方案:墙后地表倾斜,基坑边开挖边锚索支护,分步设计 软件优势:1. 依据真实的施工条件,在基坑顶部通过菜单,设置一弹簧支座,能有效减少基坑变形;2. GEO5可计算墙后倾斜地表。计算工况:工况1::墙体前面土层开挖到深度3.50 m。工况2::墙体前面土层开挖到深度3.50 m,打锚杆。工况3::墙体前面土层开挖到深度6.50 m。工况4::墙体前面土层开挖到深度6.50 m,打锚杆。工况5::墙体前面土层开挖到深度9.50 m。工况6::墙体前面土层开挖到深度9.50 m,打锚杆。工况7::墙体前面土层开挖到深度12.50 m。工况8::墙体前面土层开挖到深度12.50 m,打锚杆。工况9::墙体前面土层开挖到深度14 m。部分计算结果:注:截面强度与外部稳定性验算亦有分析,此处篇幅有限未一一展示 查看全部
<p><strong>GEO5案例:</strong>基坑开挖锚索支护——广西某基坑工程</p><p><strong>项目名称:</strong>广西某基坑工程</p><p><strong>使用软件:</strong>GEO5深基坑支护结构分析</p><p><strong>设计方案:</strong>墙后地表倾斜,基坑边开挖边锚索支护,分步设计</p><p>&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1526632430977952.png" alt="blob.png"/></p><p><strong>软件优势:</strong></p><p>1.&nbsp;依据真实的施工条件,在基坑顶部通过<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1526632442461861.png" alt="blob.png"/>菜单,设置一弹簧支座,能有效减少基坑变形;</p><p>2.&nbsp;GEO5可计算墙后倾斜地表。</p><p><strong>计算</strong><strong>工况</strong><strong>:</strong></p><p>工况1::墙体前面土层开挖到深度3.50 m。</p><p>工况2::墙体前面土层开挖到深度3.50 m,打锚杆。</p><p>工况3::墙体前面土层开挖到深度6.50 m。</p><p>工况4::墙体前面土层开挖到深度6.50 m,打锚杆。</p><p>工况5::墙体前面土层开挖到深度9.50 m。</p><p>工况6::墙体前面土层开挖到深度9.50 m,打锚杆。</p><p>工况7::墙体前面土层开挖到深度12.50 m。</p><p>工况8::墙体前面土层开挖到深度12.50 m,打锚杆。</p><p>工况9::墙体前面土层开挖到深度14 m。</p><p><strong>部分</strong><strong>计算结果:</strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1526633427222055.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1526633397439396.png" alt="blob.png"/><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1526633475280036.png" alt="blob.png"/></p><p>注:截面强度与外部稳定性验算亦有分析,此处篇幅有限未一一展示</p>

[基坑设计] 双排桩有限元模拟

岩土工程库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 1334 次浏览 • 2018-01-22 14:00 • 来自相关话题

  GEO5深基坑支护结构分析模块不久便会加入双排桩设计功能,如果需要进行双排桩设计验算的话,GEO5岩土工程有限元分析模块也是可以满足要求的,这里给大家简单展示一个双排桩有限元分析案例,有需要的朋友可以下载研究一下。图1  z方向位移云图图2  x方向位移云图图3  双排桩桩身弯矩图4  双排桩桩身位移和地表沉降双排桩源文件.zip 查看全部
<p>  GEO5深基坑支护结构分析模块不久便会加入双排桩设计功能,如果需要进行双排桩设计验算的话,GEO5岩土工程有限元分析模块也是可以满足要求的,这里给大家简单展示一个双排桩有限元分析案例,有需要的朋友可以下载研究一下。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1516599368908296.png" alt="1.png"/></p><p style="text-align: center;">图1&nbsp;&nbsp;z方向位移云图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1516599420365739.png" alt="2.png"/></p><p style="text-align: center;">图2&nbsp;&nbsp;x方向位移云图</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1516599444459577.png" alt="3.png"/></p><p style="text-align: center;">图3&nbsp;&nbsp;双排桩桩身弯矩</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1516600186587144.png" alt="4.png"/></p><p style="text-align: center;">图4&nbsp;&nbsp;双排桩桩身位移和地表沉降</p><p style="line-height: 16px;"><img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="双排桩源文件.zip">双排桩源文件.zip</a></p>

GEO5深基坑(抗滑桩)模块【截面强度验算】的内力标准值与设计值

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 1058 次浏览 • 2017-12-22 15:27 • 来自相关话题

  在我们的GEO5设计手册中,对计算结果输出的标准值还是设计值都有说明。但是还是经常有工程师对GEO5的【截面强度验算】提出质疑,觉得软件输出的弯矩或者剪力前后对不上。下面以弯矩为例简单的再说明一次。  对于软件的输出结果我们首先要看单位,上图中①处弯矩的单位是KN*m/m(标准值),②,③处弯矩的单位是KN*m。  当我们选择非连续的支挡结构(例如:排桩),按间距a排列  第一步:①的弯矩*桩间距a*综合分项系数=②的弯矩  460.05(KN*m/m)*1.5(m)*1.25=862.58(KN*m)  第二步:②的弯矩*结构重要性系数=③的弯矩  862.58(KN*m)*1.1=978.84(KN*m)  结构重要性系数只在我国规范中有要求。GEO5软件是一款国际化的软件,同时支持多国规范。因此②没有乘以结构重要性系数。  当选择国外规范时,②、③数值是一致的,均为设计值。  当选择中国规范GB50010-2010时,③为设计值,依据该值进行配筋。  剪力的输出,同上。 查看全部
<p>  在我们的GEO5设计手册中,对计算结果输出的标准值还是设计值都有说明。但是还是经常有工程师对GEO5的【截面强度验算】提出质疑,觉得软件输出的弯矩或者剪力前后对不上。下面以弯矩为例简单的再说明一次。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1513927380570176.png" alt="blob.png"/></p><p>  对于软件的输出结果我们首先要看单位,上图中①处弯矩的单位是KN*m/m(标准值),②,③处弯矩的单位是KN*m。</p><p>  当我们选择非连续的支挡结构(例如:排桩),按间距a排列</p><p>  第一步:①的弯矩*桩间距a*综合分项系数=②的弯矩</p><p>  460.05(KN*m/m)*1.5(m)*1.25=862.58(KN*m)</p><p>  第二步:②的弯矩*结构重要性系数=③的弯矩</p><p>  862.58(KN*m)*1.1=978.84(KN*m)</p><p>  结构重要性系数只在我国规范中有要求。GEO5软件是一款国际化的软件,同时支持多国规范。因此②没有乘以结构重要性系数。</p><p>  当选择国外规范时,②、③数值是一致的,均为设计值。</p><p>  当选择中国规范GB50010-2010时,③为设计值,依据该值进行配筋。</p><p>  剪力的输出,同上。</p><p><br/></p>

GEO5基坑支护分析中,水平反力系数为什么会为0?

库仑产品库仑李建 发表了文章 • 0 个评论 • 738 次浏览 • 2017-12-11 10:21 • 来自相关话题

使用GEO5深基坑支护结构分析模块时,在分析结果-水平反力系数分布图中,经常会出现水平反力系数为0的情况,如下图所示。很多用户对此不理解,本文主要说明一下在GEO5基坑支护分析中,水平反力系数为什么会为0。GEO5深基坑支护结构分析软件可采用弹塑性共同变形法对支护结构进行分析,该方法又称Dependent pressure,最早由捷克学者提出(我们熟知的温克尔即捷克人),现已在欧美和日本广泛使用。-------------------以下内容来自GEO5自带帮助--------------------------该方法的基本假设是结构周围的岩土材料是理想的弹塑性Winkler材料。材料性质由土的水平反力系数kh和极限弹性变形决定,其中水平反力系数描述了材料在弹性区域的变形行为。当超过极限弹性变形时,材料表现为理想塑性。该方法还采用以下假设: 作用在结构上的土压力可能是主动土压力至被动土压力之间的任一值,但不能超出以这两种极限土压力为边界的范围。初始未变形结构上作用静止土压力(w = 0)。作用在变形结构上的土压力由下式给出:当时,;当时,。其中:σr - 静止土压力           kh - 水平反力系数           w - 结构的变形量           σa - 主动土压力           σp - 被动土压力共同变形法计算过程大致为:1、水平反力系数kh被赋值到每一个单元,并且结构受静止土压力左右,如下图所示:2、分析开始后,软件对作用在结构每个单元上的土压力大小进行检查,若其大小超出了极限土压力的范围,软件将调整该处的kh = 0,并在该处施加相应的主动土压力或被动土压力,如下图所示:以上计算过程将持续迭代,直到结构上每个地方的土压力都满足要求。-------------------以上内容来自GEO5自带帮助--------------------------在对于土压力不能超过极限土压力的考虑上,弹塑性共同变形法考虑土体为理想弹塑性,部分区域的土体可以进入塑性状态,即上文提到的软件对每个单元的土压力进行检查,如果超过极限土压力,则设置为极限土压力,即该处土体进入塑性状态,此时相对应的水平反力系数kh则为0。对于《建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012》中提到的弹性支点法,在GEO5深基坑支护结构分析模块中,仅调整坑外土压力始终为主动土压力,保留了土体的弹塑性这一特点。在《建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012》中,明确要求被动区土体的反力不能大于被动土压力,但是由于要确保每个点都不大于被动土压力,就必须进行迭代计算(如上文中描述的GEO5计算过程)。但是对于手算,无法进行复杂的迭代计算,通常我们会采用一种简化方法,即计算被动区反力的合力,并和被动土压力的合力比较,如果被动区反力的合力大于被动土压力,则嵌固段强度不满足要求。但是,这种方法毕竟是一种简化,当被动区土体进入塑性的区域较大时,得到的结构位移并不正确。这在我们之前的技术贴中已有详细证明:GEO5基坑和抗滑桩模块中结构位移随开挖深度的变化规律。这样我们就不难理解为什么在GEO5深基坑支护结构计算中会出现某些区域水平反力系数为零了,这些区域实际上都是土体进入了塑性的区域。对应的,可以看到结果图右侧的土体反力图中,这部分区域的土体反力达到了被动土压力。下面通过一张简单点图进一步说明水平反力系数为何调整为零。 查看全部
<p style="text-align: justify;">使用GEO5深基坑支护结构分析模块时,在分析结果-水平反力系数分布图中,经常会出现水平反力系数为0的情况,如下图所示。很多用户对此不理解,本文主要说明一下在GEO5基坑支护分析中,水平反力系数为什么会为0。<br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1512958295887581.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: justify;">GEO5深基坑支护结构分析软件可采用弹塑性共同变形法对支护结构进行分析,该方法又称Dependent pressure,最早由捷克学者提出(我们熟知的温克尔即捷克人),现已在欧美和日本广泛使用。</p><p style="text-align: center;">-------------------以下内容来自GEO5自带帮助--------------------------</p><p style="text-align: justify;">该方法的基本假设是结构周围的岩土材料是理想的弹塑性Winkler材料。材料性质由土的水平反力系数kh和极限弹性变形决定,其中水平反力系数描述了材料在弹性区域的变形行为。当超过极限弹性变形时,材料表现为理想塑性。</p><p style="text-align: justify;">该方法还采用以下假设:&nbsp;作用在结构上的土压力可能是主动土压力至被动土压力之间的任一值,但不能超出以这两种极限土压力为边界的范围。初始未变形结构上作用静止土压力(w = 0)。</p><p style="text-align: justify;">作用在变形结构上的土压力由下式给出:</p><p style="text-align: center;"><img class="kfformula" src="data:image/png;base64,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" data-latex="σ={σ}_{r}-{k}_{h}·w"/></p><p style="text-align: justify;">当<img class="kfformula" src="data:image/png;base64,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" data-latex="σ&lt;{σ}_{a}" width="96" height="35" style="width: 96px; 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height: 37px;"/>。</p><p style="text-align: justify;">其中:<em>σ</em><sub>r</sub> - 静止土压力</p><p style="text-align: justify;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;k<sub>h</sub>&nbsp;- 水平反力系数</p><p style="text-align: justify;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;w - 结构的变形量</p><p style="text-align: justify;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;<em>σ</em><sub>a</sub>&nbsp;- 主动土压力</p><p style="text-align: justify;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; <em>&nbsp;σ</em><sub>p</sub> - 被动土压力</p><p style="text-align: justify;">共同变形法计算过程大致为:</p><p style="text-align: justify;">1、水平反力系数kh被赋值到每一个单元,并且结构受静止土压力左右,如下图所示:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1512958782277453.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: justify;">2、分析开始后,软件对作用在结构每个单元上的土压力大小进行检查,若其大小超出了极限土压力的范围,软件将调整该处的kh = 0,并在该处施加相应的主动土压力或被动土压力,如下图所示:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1512958796812278.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: justify;">以上计算过程将持续迭代,直到结构上每个地方的土压力都满足要求。</p><p style="text-align: center;">-------------------以上内容来自GEO5自带帮助--------------------------</p><p style="text-align: justify;">在对于土压力不能超过极限土压力的考虑上,弹塑性共同变形法考虑土体为理想弹塑性,部分区域的土体可以进入塑性状态,即上文提到的软件对每个单元的土压力进行检查,如果超过极限土压力,则设置为极限土压力,即该处土体进入塑性状态,此时相对应的水平反力系数kh则为0。</p><p style="text-align: justify;">对于《建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012》中提到的弹性支点法,在GEO5深基坑支护结构分析模块中,仅调整坑外土压力始终为主动土压力,保留了土体的弹塑性这一特点。在《建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012》中,明确要求被动区土体的反力不能大于被动土压力,但是由于要确保每个点都不大于被动土压力,就必须进行迭代计算(如上文中描述的GEO5计算过程)。但是对于手算,无法进行复杂的迭代计算,通常我们会采用一种简化方法,即计算被动区反力的合力,并和被动土压力的合力比较,如果被动区反力的合力大于被动土压力,则嵌固段强度不满足要求。但是,这种方法毕竟是一种简化,当被动区土体进入塑性的区域较大时,得到的结构位移并不正确。这在我们之前的技术贴中已有详细证明:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/12" target="_blank" textvalue="GEO5基坑和抗滑桩模块中结构位移随开挖深度的变化规律">GEO5基坑和抗滑桩模块中结构位移随开挖深度的变化规律</a>。</p><p style="text-align: justify;">这样我们就不难理解为什么在GEO5深基坑支护结构计算中会出现某些区域水平反力系数为零了,这些区域实际上都是土体进入了塑性的区域。对应的,可以看到结果图右侧的土体反力图中,这部分区域的土体反力达到了被动土压力。下面通过一张简单点图进一步说明水平反力系数为何调整为零。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1512958836473178.png" alt="blob.png"/></p>

如何使用GEO5设计复杂内支撑支护结构

岩土工程库仑孙工 发表了文章 • 0 个评论 • 1202 次浏览 • 2017-10-18 11:22 • 来自相关话题

        内支撑支护技术作为一种常用的基坑支护技术现已广泛被应用。GEO5中的深基坑支护结构分析模块可以通过添加内支撑实现内支撑结构的计算,同时也可以计算锚杆、内支撑等的组合设计计算,这里不再累述。        对于如图1的复杂内支撑支护结构的设计计算逐渐成为工程师烦恼,本文旨在说明复杂内支撑支护结构在GEO5中的设计流程。图1        对于复杂的内支撑支护结构是一个典型的三维结构,而计算三维结构要考虑土压力的空间效应、结构的空间效应等,计算这种空间效应可以采用三维有限元来分析,但是对于一般工程来说,三维有限元使用复杂,并且计算成本高且收敛难度大,不便于实际的设计工作。为计算该种复杂的内支撑支护结构,一般采用简化的思路:首先将基坑划分为若干个单元,采用平面应变的方法计算各单元上的荷载,然后根据荷载对各单元进行设计,采用不同的围护结构,并验算围护结构的强度。对于内支撑结构强度的验算,是分别计算每一层内支撑的受力,将每一层内支撑结构看作二维平面桁架结构进行内力计算,如图2。图2第一层内支撑结构计算示意图        在GEO5中,可以通过以下流程实现上述流程:        1、通过深基坑支护结构分析模块对各单元进行设计计算        通过深基坑支护结构分析模块,对各单元的支护类型进行详细的设计,包括设计围护结构、设置工况、并在设置内支撑处添加内支撑等,最后进行稳定性分析、截面强度验算,计算内支撑反力,完成各单元的支护设计。分析结果如图3。图3  分析结果示意图        2、提取内支撑的反力,并转换为均布力        通过深基坑支护结构分析模块,提取各层内支撑的反力,如图4。根据内支撑间距,将内支撑反力换算成均布力,公式:式中N为内支撑反力,l为内支撑间距)。图4  提取内支撑反力示意图        扩展:关于GEO5中内支撑参数如何选取,以及如何将三维的内支撑等效为二维内支撑的参数,请查看:GEO5深基坑分析内支撑参数说明。        3、结构内力计算        选取同一层的内支撑结构,看作平面桁架结构进行计算,通过GEO5中的岩土有限元分析模块,可以采用GEO5岩土工程有限元分析模块,通过建立梁单元来模拟内支撑及围护结构,在围护结构上施加对应内支撑反力计算的均布力,从而计算内支撑结构内力,计算结果如图5.(此操作可以设置岩土材料的弹性模量为一个很小的值,其他参数设为0,以消除土体强度及重度对梁的影响;然后在岩土体内添加梁构成内支撑的平面结构,并设置不考虑梁的自重,最后在围护结构上施加垂直于梁的均布荷载,冻结坑内平面结构中的岩土体,进行分析,即可得到内支撑结构的内力。)然后根据计算的内力,对内支撑结构进行结构设计及验算。图5  岩土有限元模块计算的内支撑结构的截面弯矩图 查看全部
<p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 内支撑支护技术作为一种常用的基坑支护技术现已广泛被应用。GEO5中的深基坑支护结构分析模块可以通过添加内支撑实现内支撑结构的计算,同时也可以计算锚杆、内支撑等的组合设计计算,这里不再累述。</p><p><span style="line-height: 1.5em;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 对于如图1的复杂内支撑支护结构的设计计算逐渐成为工程师烦恼,本文旨在说明复杂内支撑支护结构在GEO5中的设计流程。</span></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508295690597323.png" alt="blob.png" width="511" height="368" style="width: 511px; height: 368px;"/></p><p style="text-align: center;">图1</p><p style="text-align: left;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 对于复杂的内支撑支护结构是一个典型的三维结构,而计算三维结构要考虑土压力的空间效应、结构的空间效应等,计算这种空间效应可以采用三维有限元来分析,但是对于一般工程来说,三维有限元使用复杂,并且计算成本高且收敛难度大,不便于实际的设计工作。为计算该种复杂的内支撑支护结构,一般采用简化的思路:首先将基坑划分为若干个单元,采用平面应变的方法计算各单元上的荷载,然后根据荷载对各单元进行设计,采用不同的围护结构,并验算围护结构的强度。对于内支撑结构强度的验算,是分别计算每一层内支撑的受力,将每一层内支撑结构看作二维平面桁架结构进行内力计算,如图2。</p><p style="text-align: left;"><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508309995785862.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;">图2第一层内支撑结构计算示意图</span><br/></p><p><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 在GEO5中,可以通过以下流程实现上述流程:</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 1、通过深基坑支护结构分析模块对各单元进行设计计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 通过深基坑支护结构分析模块,对各单元的支护类型进行详细的设计,包括设计围护结构、设置工况、并在设置内支撑处添加内支撑等,最后进行稳定性分析、截面强度验算,计算内支撑反力,完成各单元的支护设计。分析结果如图3。</p><p><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508309948690092.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;">图3 &nbsp;分析结果示意图</span></p><p><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 2、提取内支撑的反力,并转换为均布力</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 通过深基坑支护结构分析模块,提取各层内支撑的反力,如图4。根据内支撑间距,将内支撑反力换算成均布力,公式:<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508296198313040.png" alt="blob.png"/>式中N为内支撑反力,l为内支撑间距)。</p><p><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508309966373973.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图4 &nbsp;提取内支撑反力示意图</p><p><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 扩展:关于GEO5中内支撑参数如何选取,以及如何将三维的内支撑等效为二维内支撑的参数,请查看:<a href="http://www.wen.kulunsoft.com/article/184" target="_blank" textvalue="GEO5深基坑分析内支撑参数说明">GEO5深基坑分析内支撑参数说明</a>。</p><p><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 3、结构内力计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 选取同一层的内支撑结构,看作平面桁架结构进行计算,通过GEO5中的岩土有限元分析模块,可以采用GEO5岩土工程有限元分析模块,通过建立梁单元来模拟内支撑及围护结构,在围护结构上施加对应内支撑反力计算的均布力,从而计算内支撑结构内力,计算结果如图5.(此操作可以设置岩土材料的弹性模量为一个很小的值,其他参数设为0,以消除土体强度及重度对梁的影响;然后在岩土体内添加梁构成内支撑的平面结构,并设置不考虑梁的自重,最后在围护结构上施加垂直于梁的均布荷载,冻结坑内平面结构中的岩土体,进行分析,即可得到内支撑结构的内力。)然后根据计算的内力,对内支撑结构进行结构设计及验算。</p><p><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1508295852605935.png" alt="blob.png" width="415" height="397" style="width: 415px; height: 397px;"/><span style="line-height: 1.5em;"></span><br/></p><p style="text-align: center;">图5 &nbsp;岩土有限元模块计算的内支撑结构的截面弯矩图</p><p><br/></p><p><br/></p>

GEO5案例:降水分析-某国外项目

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 1422 次浏览 • 2017-09-12 09:54 • 来自相关话题

项目名称:某降水分析项目使用软件:GEO5岩土工程有限元分析设计方案:放置两个降水井,岩土材料为粉土。项目背景: 项目特点:此项目是位于国外,但是由国内某著名设计院设计的。软件优势:GEO5有限元渗流分析能简单快速的计算出渗流结果,软件同时支持18种语言与计算书,可直接中文界面下设计,计算书可选择合适的语言,无需单独翻译。过程: 接触面编号位置渗透性1编号5网格线dn = 700.0 mm, kn = 5.00E+04 m/天, ks = 5.00E+04 m/天2编号6网格线dn = 700.0 mm, kn = 5.00E+04 m/天, ks = 5.00E+04 m/天点渗流边界编号位置渗流边界类型参数1编号6网格点孔隙水压力 - 水位坐标z水位 = 81.60 m2编号8网格点孔隙水压力 - 水位坐标z水位 = 81.60 m线渗流边界条件编号线渗流边界条件位置位置边界条件类型参数新修改1是编号1网格线孔隙水压力边界z水位 = 119.00 m2是编号2网格线不透水边界3是编号3网格线孔隙水压力边界z水位 = 119.00 m4是编号4网格线不透水边界5是编号7网格线不透水边界6是编号8网格线不透水边界结果:名称 : 分析工况阶段 : 1结果 : 全量; 变量 : 孔隙水压力 u 渗流; 范围 : <0.00; 1994.00> kPa∑Q [m3/天/m]计算总的流出量 /流入量位置流入流出边界[m3/天/m][m3/天/m]点渗流边界条件编号1476.927点渗流边界条件编号2476.893线渗流边界条件编号1-477.177线渗流边界条件编号3-476.644总数953.820-953.820 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>:某降水分析项目</p><p><strong>使用软件:</strong>GEO5岩土工程有限元分析</p><p><strong>设计方案:</strong>放置两个降水井,岩土材料为粉土。</p><p><strong>项目背景:</strong></p><p>&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1505181133715953.png" alt="blob.png"/></p><p><strong>项目特点:</strong>此项目是位于国外,但是由国内某著名设计院设计的。</p><p><strong>软件优势:</strong>GEO5有限元渗流分析能简单快速的计算出渗流结果,软件同时支持18种语言与计算书,可直接中文界面下设计,计算书可选择合适的语言,无需单独翻译。</p><p><strong>过程</strong><strong>:</strong></p><p>&nbsp;<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1505181142516064.png" alt="blob.png"/></p><p><strong>接触面</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>编号</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>位置</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>渗透性</strong></p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>1</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号5网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>dn&nbsp;= 700.0 mm, kn&nbsp;= 5.00E+04 m/天, ks&nbsp;= 5.00E+04 m/天</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号6网格线</p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><p>dn&nbsp;= 700.0 mm, kn&nbsp;= 5.00E+04 m/天, ks&nbsp;= 5.00E+04 m/天</p></td></tr></tbody></table><p><strong>点渗流边界</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>编号</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>位置</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>渗流边界类型</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>参数</strong></p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>1</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号6网格点</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>孔隙水压力 - 水位坐标</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>z水位&nbsp;= 81.60 m</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号8网格点</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>孔隙水压力 - 水位坐标</p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><p>z水位&nbsp;= 81.60 m</p></td></tr></tbody></table><p><strong>线渗流边界条件</strong></p><table data-sort="sortDisabled"><tbody><tr class="firstRow"><td rowspan="2" colspan="1" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>编号</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>线渗流边界条件</strong></p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>位置</strong></p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;" rowspan="2" colspan="1"><p><b>位置</b></p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;" rowspan="2" colspan="1"><p><b>边界条件类型</b></p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;" rowspan="2" colspan="1"><strong>参数</strong></td></tr><tr><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><span style="line-height: 22.5px;"><b>新</b></span></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><strong>修改</strong></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>1</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号1网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>孔隙水压力边界</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>z水位&nbsp;= 119.00 m</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号2网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>不透水边界</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>3</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号3网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>孔隙水压力边界</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>z水位&nbsp;= 119.00 m</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>4</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号4网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>不透水边界</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>5</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号7网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>不透水边界</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>6</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>是</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号8网格线</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>不透水边界</p></td><td style="word-break: break-all; border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr></tbody></table><p><strong>结果:</strong></p><table data-sort="sortDisabled"><tbody><tr class="firstRow"><td><p><strong>名称 : 分析</strong></p></td><td><p><strong>工况阶段 : 1</strong></p></td></tr><tr><td style="word-break: break-all;" height="65" rowspan="1" colspan="2"><p>结果 : 全量; 变量 : 孔隙水压力 u&nbsp;渗流; 范围 : &lt;0.00; 1994.00&gt; kPa</p><p>∑Q [m3/天/m]</p><p><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1505181211306436.png" alt="blob.png" width="486" height="239" style="width: 486px; height: 239px;"/><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1505181217365438.png" alt="blob.png"/><br/></p></td></tr></tbody></table><p><strong>计算总的流出量 /流入量</strong></p><table data-sort="sortDisabled"><tbody><tr class="firstRow"><td style="border-width: 1px; border-style: solid;" rowspan="2" colspan="1"><p><strong>位置</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>流入</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>流出边界</strong></p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p><strong>[m</strong><strong>3</strong><strong>/天/m]</strong></p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid; word-break: break-all;"><strong>[m</strong><strong>3</strong><strong>/天/m]</strong></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>点渗流边界条件编号1</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>476.927</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>点渗流边界条件编号2</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>476.893</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>线渗流边界条件编号1</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>-477.177</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>线渗流边界条件编号3</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><br/></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>-476.644</p></td></tr><tr><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>总数</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>953.820</p></td><td style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>-953.820</p></td></tr></tbody></table><p><br/></p>

GEO5深基坑支护结构分析模块模拟冠梁

库仑产品库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 1268 次浏览 • 2017-08-11 09:08 • 来自相关话题

  基坑采用排桩支护方案时,排桩顶部一般会施工一圈冠梁,如下图所示。冠梁为构造措施,进行基坑计算分析时一般不考虑构造措施,所以GEO5中并未提供冠梁选项。若用户希望模拟冠梁,可用GEO5中提供的支座功能模拟冠梁作用。冠梁作用分析如下:冠梁侧向刚度估算公式(依据简支梁在集中荷载作用下的挠度计算公式推导):式中:K-冠梁刚度估算值(MN/m)a-桩、墙位置(m);一般取L长度的一半(最不利位置)。L-冠梁长度(m);如有内支撑,取内支撑间距;如无内支撑,取该基坑边长。EI-冠梁截面抗弯刚度(MN·m²);其中E表示混凝土的弹性模量,可见《混凝土设计规范2010》表4.1.5,I表示截面对X轴的惯性矩。  根据计算的冠梁刚度估算值,在GEO5深基坑结构分析模块中,选择支座,位移类型选择弹簧,输入相关的刚度值,支座间距取排桩的间距,转角类型选择固定,即可用支座等效模拟冠梁作用。注:注意支座与冠梁刚度单位的换算。 查看全部
<p>  基坑采用排桩支护方案时,排桩顶部一般会施工一圈冠梁,如下图所示。冠梁为构造措施,进行基坑计算分析时一般不考虑构造措施,所以GEO5中并未提供冠梁选项。若用户希望模拟冠梁,可用GEO5中提供的支座功能模拟冠梁作用。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1502413590168841.png" alt="blob.png"/></p><p>冠梁作用分析如下:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1502413610608260.png" alt="blob.png"/></p><p>冠梁侧向刚度估算公式(依据简支梁在集中荷载作用下的挠度计算公式推导):</p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1502413627728013.png" alt="blob.png"/></p><p>式中:</p><p>K-冠梁刚度估算值(MN/m)</p><p>a-桩、墙位置(m);一般取L长度的一半(最不利位置)。</p><p>L-冠梁长度(m);如有内支撑,取内支撑间距;如无内支撑,取该基坑边长。</p><p>EI-冠梁截面抗弯刚度(MN·m²);其中E表示混凝土的弹性模量,可见《混凝土设计规范2010》表4.1.5,I表示截面对X轴的惯性矩。</p><p>  根据计算的冠梁刚度估算值,在GEO5深基坑结构分析模块中,选择支座,位移类型选择弹簧,输入相关的刚度值,支座间距取排桩的间距,转角类型选择固定,即可用支座等效模拟冠梁作用。</p><p style="text-align: right;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1502413654118803.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://www.wen.kulunsoft.com/u ... ot%3B title="1502413664531950.png" alt="blob.png"/></p><blockquote><p>注:注意支座与冠梁刚度单位的换算。</p></blockquote><p><br/></p>

GEO5深基坑分析模块与增量法/全量法

库仑产品库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 826 次浏览 • 2017-08-09 11:26 • 来自相关话题

  本文介绍增量法、全量法的计算原理、主要区别,以及GEO5深基坑分析模块中增量法和全量法的应用。  我们知道,考虑施工过程中受力继承性及内力变形的基本方法有增量法和全量法两种,他们的计算原理是怎样的?GEO5深基坑支护结构分析模块中对应的建模方法是什么呢?这里跟大家介绍一下。增量法、全量法的计算原理  全量法中,已知外荷载是各施工阶段实际作用在墙上的有效土压力或其他荷载,支承由支撑弹簧和地层弹簧组成。在支承处应输入设置支承前该点墙体已产生的水平位移。由此可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移及内力。  增量法中,外荷载是相当于前一施工阶段完成后的荷载增量,支承由支撑弹簧和地层弹簧组成。所求得的围护结构的位移和内力是相当于前一施工阶段完成后的增量,当墙体刚度不发生变化时,与前一个施工阶段完成后墙体已产生的位移和内力叠加,可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移及内力。增量法、全量法的主要区别  增量法充分考虑上一步开挖对下一步施工的影响,而全量法未予考虑,这是两种计算方法的主要不同点。由此可知增量法更接近于施工过程、更科学。全量法由于考虑因素少了,计算过程相对简单。GEO5深基坑分析模块中的应用  深基坑支护结构分析模块对应建模方法为增量法,在计算过程中每一步工况都只考虑当前工况新增的荷载,当前工况的位移、弯矩、剪力和支撑反力可以通过前面工况每一步的位移、弯矩、剪力以及支撑反力值进行累加后得到。  如果想要采用全量法分析,那么只要在深基坑分析模块中第一个工况阶段直接开挖到最终的施工状态,则为全量法,即整个分析只有一个工况阶段。总结  基坑的开挖顺序和施工步骤的不同,对于基坑的受力和变形状态有很大的影响,因此,建议根据施工步骤采用增量法计算,这样才能更真实的反应基坑在整个施工阶段中的变形和受力情况,从而防止由于施工方法设计不合理带来的损失。GEO5深基坑支护结构分析模块可以灵活地模拟任意一种情况下的基坑开挖步骤和方法。 查看全部
<p>  本文介绍增量法、全量法的计算原理、主要区别,以及GEO5深基坑分析模块中增量法和全量法的应用。</p><p>  我们知道,考虑施工过程中受力继承性及内力变形的基本方法有增量法和全量法两种,他们的计算原理是怎样的?GEO5深基坑支护结构分析模块中对应的建模方法是什么呢?这里跟大家介绍一下。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>增量法、全量法的计算原理</strong></span></p><p>  全量法中,已知外荷载是各施工阶段实际作用在墙上的有效土压力或其他荷载,支承由支撑弹簧和地层弹簧组成。在支承处应输入设置支承前该点墙体已产生的水平位移。由此可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移及内力。</p><p>  增量法中,外荷载是相当于前一施工阶段完成后的荷载增量,支承由支撑弹簧和地层弹簧组成。所求得的围护结构的位移和内力是相当于前一施工阶段完成后的增量,当墙体刚度不发生变化时,与前一个施工阶段完成后墙体已产生的位移和内力叠加,可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移及内力。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>增量法、全量法的主要区别</strong></span></p><p>  增量法充分考虑上一步开挖对下一步施工的影响,而全量法未予考虑,这是两种计算方法的主要不同点。由此可知增量法更接近于施工过程、更科学。全量法由于考虑因素少了,计算过程相对简单。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>GEO5深基坑分析模块中的应用</strong></span></p><p>  深基坑支护结构分析模块对应建模方法为增量法,在计算过程中每一步工况都只考虑当前工况新增的荷载,当前工况的位移、弯矩、剪力和支撑反力可以通过前面工况每一步的位移、弯矩、剪力以及支撑反力值进行累加后得到。</p><p>  如果想要采用全量法分析,那么只要在深基坑分析模块中第一个工况阶段直接开挖到最终的施工状态,则为全量法,即整个分析只有一个工况阶段。</p><p><span style="color: #FF0000;"><strong>总结</strong></span></p><p>  基坑的开挖顺序和施工步骤的不同,对于基坑的受力和变形状态有很大的影响,因此,建议根据施工步骤采用增量法计算,这样才能更真实的反应基坑在整个施工阶段中的变形和受力情况,从而防止由于施工方法设计不合理带来的损失。GEO5深基坑支护结构分析模块可以灵活地模拟任意一种情况下的基坑开挖步骤和方法。</p><p><br/></p>

GEO5用户手册岩土经验参数汇总(三)

岩土工程库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 1167 次浏览 • 2017-06-13 15:08 • 来自相关话题

  本文主要汇总基坑设计中涉及到经验参数。注:基坑设计包括:深基坑支护结构设计和深基坑支护结构分析。依据荷兰规范CUR166 计算水平反力系数荷兰规范CUR 166kh,1(kN/m3)   p0 < ph< 0,5 ppas kh,2  (kN/m3)     0,5 ppas  ≤ ph ≤0,8 ppas kh,3  (kN/m3)     0,8 ppas  ≤ ph ≤ 1,0ppas 砂   松散   中度密实   密实12000 - 27000   20000 - 45000   40000 - 90000 6000 - 13500   10000 - 22500   20000 - 45000 3000 - 6750   5000 - 11250   10000 - 22500 粘土   软   硬   极硬2000 - 4500   4000 - 9000   6000 - 13500 800 - 1800   2000 - 4500   4000 - 9000 500 - 1125   800 - 1800   2000 - 4500 泥   软   硬1000 - 2250   2000 - 4500 500 - 1125   800 - 1800 250 - 560   500 - 1125 其中: p0 - 静止土压力值,单位 [kN/m2]       ppas- 被动土压力值,单位 [kN/m2]       ph - 结构给定位移处的水平土压力,单位 [kN/m2]                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」依据Menard(梅纳)法计算水平反力系数不同土体的流变系数α 建议值:黏土粉土砂土砾石超固结12/31/21/3正常固结2/31/21/31/4欠固结1/21/21/31/4                    来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」依据法国规范NF P 94-282 计算水平反力系数不同土体的流变系数α [-]的建议值:土体状态 泥炭土 粘土 粉土 砂土 砾石 αEM/pLM  αEM/pLM  αEM/pLM  αEM/pLM  α超固结-> 161> 142/3> 121/2> 101/3正常固结19 - 162/38 -141/27 -121/36 -101/4欠固结-7 - 91/25 - 81-25 -71-3--                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」不同岩体的流变系数α [-]的建议值(基于岩体破坏程度):岩体类型α [-]完整,坚硬2/3轻度破坏,未风化1/2严重破坏,风化1/3变质岩2/3                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」依据中国规范计算水平反力系数较完整岩层的单轴极限抗压强度和地基系数K(K 法)的对应值(铁路路基支挡结构设计规范 TB10025-2006(2009 局部修订版))单轴极限抗压强度(kPa)竖直方向地基系K0(MN/m3)水平方向地基系数K(MN/m3)10   000100   ~ 20060   ~ 16015   000250150   ~ 20020   000300180   ~ 24030   000400240   ~ 32040   000600360   ~48050   000800480   ~ 64060   0001200720   ~ 96080   0001500   ~ 2500900   ~ 2000注:1. K = (0.6 ~ 0.8)K02. 同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.3。                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」抗滑桩地基系数K(K 法)及地层物理力学指标(铁路路基支挡结构设计规范 TB10025-2006(2009 局部修订版))地层种类 内摩擦角 地基系数K(MN/m3) 弹性模量E0(kPa) 泊松比ν 细粒花岗岩、正长岩   辉绿岩、玢岩80°以上2000 ~   2500     25005430 ~   6900     6700 ~ 78700.25 ~   0.30     0.28中粒花岗岩   粗粒正长岩、坚硬白云岩80°以上1800 ~   20005430 ~   6500     6560 ~ 70000.25坚硬石灰岩   坚硬砂岩、大理岩   粗粒花岗岩、花岗片麻岩80°1200 ~   20004400 ~   10 000   4600 ~ 5430     5430 ~ 60000.25 ~   0.30较坚硬石灰岩   较坚硬砂岩不坚硬花岗岩75° ~   80°800 ~   12004400 ~   9000   4460 ~ 5000   5430 ~ 60000.25 ~   0.30坚硬页岩   普通石灰岩   普通砂岩70° ~   75°400 ~   8002000 ~   5500   4400 ~ 8000   4600 ~ 50000.15 ~   0.30   0.25 ~ 0.30   0.25 ~ 0.30坚硬泥灰岩   较坚硬页岩   不坚硬石灰岩   不坚硬砂岩70°300 ~   400800 ~   1200   1980 ~ 3600   4400 ~ 6000   1000 ~ 27800.29 ~   0.38   0.25 ~ 0.30   0.25 ~ 0.30   0.25 ~ 0.30较坚硬泥灰岩   普通页岩   软石灰岩65°200 ~   300700 ~   900   1900 ~ 3000   4400 ~ 50000.29 ~   0.38   0.15 ~ 0.20   0.25不坚硬泥灰岩   硬化黏土   软片岩   硬煤45°60 ~ 120  30 ~ 500     10 ~ 300   500 ~ 700   50 ~ 3000.29 ~   0.38   0.30 ~ 0.37   0.15 ~ 0.18   0.30 ~ 0.40密实黏土   普通煤   胶结卵石   掺石土30° ~   45°30 ~ 6010 ~ 300     50 ~ 300   50 ~ 100   50 ~ 1000.30 ~   0.37   0.30 ~ 0.40   -   -注:此表同《建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2012)》条文说明13.2.5 表1;同《公路路基设计规范(JTG D30-2015)》条文说明5.7.5 表5-5;同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.1。                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」抗滑桩随深度增加的土质地基系数m(m 法)(铁路路基支挡结构设计规范 TB 10025-2006(2009 局部修订版))土的名称 竖直方向地基系数m0(MN/m4)水平方向地基系数m(MN/m4)0.75<IL<1.0的软塑黏土及粉土;淤泥1 ~ 20.5 ~   1.40.5<IL<0.75的软塑粉质黏土及黏土2 ~ 41 ~ 2.8硬塑粉质黏土及黏土;细砂和中砂4 ~ 62 ~ 4.2坚硬的粉质黏土及黏土;粗砂6 ~ 103 ~ 7砾砂;碎石土、卵石土10 ~ 205 ~ 14密实的大漂石80 ~ 120  40 ~ 84注:1. IL 为土的液性指数,其土质地基系数m0 和m 的值,相应于桩顶位移0.6 ~ 1.0cm。2. 此表同《公路路基设计规范(JTG D30-2015)》条文说明5.7.5 表5-4;同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.2。                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」地基水平抗力系数的比例系数m 值(建筑桩基技术规范 JGJ 94-2008)地基土类别 预制桩、刚桩 m(MN/m4) 相应单桩在地面处水平位移(mm) 灌注桩   m(MN/m4) 相应单桩在地面处水平位移(mm) 淤泥;淤泥质土;饱和湿陷性黄土2 ~ 4.5102.5 ~ 66 ~ 12流塑(IL>1)、软塑(0.75<IL≤1)状黏性土;e>0.9粉土;松散粉细砂;松散、稍密填土4.5 ~   6.0106 ~ 144 ~ 8可塑(0.25<IL≤0.75)状黏性土、湿陷性黄土;e=0.75~0.9粉土;中密填土;稍密细砂6.0 ~ 10  1014 ~ 353 ~ 6硬塑(0<IL≤0.25)、坚硬(IL≤0)状黏性土、湿陷性黄土;e<0.75粉土;中密的中粗砂;密实老填土10 ~ 221035 ~ 100  2 ~ 5中密、密实的砂砾、碎石类土--100 ~   3001.5 ~ 3注:1. 当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高(≧ 0.65%)时,m 值应适当降低;当预制桩的水平向位移小于10mm 时,m 值可适当提高;2. 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时,应将列表数值乘以0.4 降低采用;3. 当地基为可液化土层时,应将表列数值乘以下表5.3.12 中相应的系数ψl。                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」土层液化影响折减系数ψl(建筑桩基技术规范 JGJ 94-2008)λN = N/Ncr 自地面算起的液化土层深度dL(m) ψl λN ≤0.6dL ≤10   10< dL ≤200   1/30.6< λN ≤0.8    dL ≤10   10< dL ≤201/3   2/30.8< λN ≤1.0    dL ≤10   10< dL ≤202/3   1.0注:1. N 为饱和土标贯击数实测值;Ncr 为液化判别标贯击数临界值。2. 对于挤土桩当桩距不大于4d,且桩的排数不少于5 排、总桩数不少于25 根时,土层液化影响折减系数可按表列值提高一档取值;桩间土标贯击数达到Ncr 时,取ψl = 1。                         来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」扩展阅读:GEO5用户手册岩土经验参数汇总(一)GEO5用户手册岩土经验参数汇总(二)GEO5用户手册岩土经验参数汇总(四)GEO5用户手册岩土经验参数汇总(五) 查看全部
<p><span style="line-height: 1.5em;">  本文主要汇总基坑设计中涉及到经验参数。</span></p><blockquote><p>注:基坑设计包括:深基坑支护结构设计和深基坑支护结构分析。</p></blockquote><p><strong>依据荷兰规范CUR166 计算水平反力系数</strong></p><p><strong>荷兰规范CUR 166</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><br/></td><td><p>k<sub>h,1</sub>(kN/m<sup>3</sup>) <br/> &nbsp; p<sub>0</sub> &lt; p<sub>h</sub>&lt; 0,5 p<sub>pas</sub> </p></td><td><p>k<sub>h,2&nbsp; </sub>(kN/m<sup>3</sup>) &nbsp; <br/> &nbsp; 0,5 p<sub>pas</sub>&nbsp; ≤ p<sub>h </sub>≤0,8 p<sub>pas</sub> </p></td><td><p>k<sub>h,3&nbsp; </sub>(kN/m<sup>3</sup>) &nbsp; <br/> &nbsp; 0,8 p<sub>pas</sub>&nbsp; ≤ p<sub>h </sub>≤ 1,0p<sub>pas</sub> </p></td></tr><tr><td><p><strong>砂</strong> <br/> &nbsp; 松散 <br/> &nbsp; 中度密实 <br/> &nbsp; 密实</p></td><td><p><em>12000 - 27000</em> <br/> &nbsp; <em>20000 - 45000</em> <br/> &nbsp; <em>40000 - 90000</em> </p></td><td><p><em>6000 - 13500</em> <br/> &nbsp; <em>10000 - 22500</em> <br/> &nbsp; <em>20000 - 45000</em> </p></td><td><p><em>3000 - 6750</em> <br/> &nbsp; <em>5000 - 11250</em> <br/> &nbsp; <em>10000 - 22500</em> </p></td></tr><tr><td><p><strong>粘土</strong> <br/> &nbsp; 软 <br/> &nbsp; 硬 <br/> &nbsp; 极硬</p></td><td><p><em>2000 - 4500</em> <br/> &nbsp; <em>4000 - 9000</em> <br/> &nbsp; <em>6000 - 13500</em> </p></td><td><p><em>800 - 1800</em> <br/> &nbsp; <em>2000 - 4500</em> <br/> &nbsp; <em>4000 - 9000</em> </p></td><td><p><em>500 - 1125</em> <br/> &nbsp; <em>800 - 1800</em> <br/> &nbsp; <em>2000 - 4500</em> </p></td></tr><tr><td><p><strong>泥</strong> <br/> &nbsp; 软 <br/> &nbsp; 硬</p></td><td><p><em>1000 - 2250</em> <br/> &nbsp; <em>2000 - 4500</em> </p></td><td><p><em>500 - 1125</em> <br/> &nbsp; <em>800 - 1800</em> </p></td><td><p><em>250 - 560</em> <br/> &nbsp; <em>500 - 1125</em> </p></td></tr></tbody></table><p>其中: p<sub>0</sub> - 静止土压力值,单位 [kN/m2]</p><p>&nbsp;    &nbsp; ppas- 被动土压力值,单位 [kN/m2]</p><p>&nbsp;   &nbsp; &nbsp;ph - 结构给定位移处的水平土压力,单位 [kN/m2]</p><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>依据Menard(梅纳)法计算水平反力系数</strong></p><p>不同土体的流变系数α 建议值:</p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><br/></td><td><p>黏土</p></td><td><p>粉土</p></td><td><p>砂土</p></td><td><p>砾石</p></td></tr><tr><td><p>超固结</p></td><td><p>1</p></td><td><p>2/3</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>1/3</p></td></tr><tr><td><p>正常固结</p></td><td><p>2/3</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>1/3</p></td><td><p>1/4</p></td></tr><tr><td><p>欠固结</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>1/3</p></td><td><p>1/4</p></td></tr></tbody></table><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>依据法国规范NF P 94-282 计算水平反力系数</strong></p><p>不同土体的流变系数α [-]的建议值:</p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p><strong>土体状态</strong> </p></td><td><p><strong>泥炭土</strong> </p></td><td><p><strong>粘土</strong> </p></td><td><p><strong>粉土</strong> </p></td><td><p><strong>砂土</strong> </p></td><td><p><strong>砾石</strong> </p></td><td><br/></td><td><br/></td><td><br/></td><td><br/></td></tr><tr><td><p>α</p></td><td><p>E<sub>M</sub>/p<sub>LM</sub> &nbsp;</p></td><td><p>α</p></td><td><p>E<sub>M</sub>/p<sub>LM</sub> &nbsp;</p></td><td><p>α</p></td><td><p>E<sub>M</sub>/p<sub>LM</sub> &nbsp;</p></td><td><p>α</p></td><td><p>E<sub>M</sub>/p<sub>LM</sub> &nbsp;</p></td><td><p>α</p></td><td><br/></td></tr><tr><td><p>超固结</p></td><td><p>-</p></td><td><p>&gt; 16</p></td><td><p>1</p></td><td><p>&gt; 14</p></td><td><p>2/3</p></td><td><p>&gt; 12</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>&gt; 10</p></td><td><p>1/3</p></td></tr><tr><td><p>正常固结</p></td><td><p>1</p></td><td><p>9 - 16</p></td><td><p>2/3</p></td><td><p>8 -14</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>7 -12</p></td><td><p>1/3</p></td><td><p>6 -10</p></td><td><p>1/4</p></td></tr><tr><td><p>欠固结</p></td><td><p>-</p></td><td><p>7 - 9</p></td><td><p>1/2</p></td><td><p>5 - 8</p></td><td><p>1-2</p></td><td><p>5 -7</p></td><td><p>1-3</p></td><td><p>-</p></td><td><p>-</p></td></tr></tbody></table><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p>不同岩体的流变系数α [-]的建议值(基于岩体破坏程度):</p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p>岩体类型</p></td><td><p><em>α </em>[<em>-</em>]</p></td></tr><tr><td><p>完整,坚硬</p></td><td><p>2/3</p></td></tr><tr><td><p>轻度破坏,未风化</p></td><td><p>1/2</p></td></tr><tr><td><p>严重破坏,风化</p></td><td><p>1/3</p></td></tr><tr><td><p>变质岩</p></td><td><p>2/3</p></td></tr></tbody></table><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>依据中国规范计算水平反力系数</strong></p><p><strong>较完整岩层的单轴极限抗压强度和地基系数K(K 法)的对应值(铁路路基支挡结构设计规范 TB10025-2006(2009 局部修订版))</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p>单轴极限抗压强度(kPa)</p></td><td><p>竖直方向地基系<strong>K</strong><strong>0</strong>(MN/m3)</p></td><td><p>水平方向地基系数<strong>K</strong>(MN/m3)</p></td></tr><tr><td><p>10 &nbsp; 000</p></td><td><p>100 &nbsp; ~ 200</p></td><td><p>60 &nbsp; ~ 160</p></td></tr><tr><td><p>15 &nbsp; 000</p></td><td><p>250</p></td><td><p>150 &nbsp; ~ 200</p></td></tr><tr><td><p>20 &nbsp; 000</p></td><td><p>300</p></td><td><p>180 &nbsp; ~ 240</p></td></tr><tr><td><p>30 &nbsp; 000</p></td><td><p>400</p></td><td><p>240 &nbsp; ~ 320</p></td></tr><tr><td><p>40 &nbsp; 000</p></td><td><p>600</p></td><td><p>360 &nbsp; ~480</p></td></tr><tr><td><p>50 &nbsp; 000</p></td><td><p>800</p></td><td><p>480 &nbsp; ~ 640</p></td></tr><tr><td><p>60 &nbsp; 000</p></td><td><p>1200</p></td><td><p>720 &nbsp; ~ 960</p></td></tr><tr><td><p>80 &nbsp; 000</p></td><td><p>1500 &nbsp; ~ 2500</p></td><td><p>900 &nbsp; ~ 2000</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:</p><p>1. K = (0.6 ~ 0.8)K0</p><p>2. 同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.3。</p></blockquote><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>抗滑桩地基系数K(K 法)及地层物理力学指标(铁路路基支挡结构设计规范 TB10025-2006(2009 局部修订版))</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p><strong>地层种类</strong> </p></td><td><p><strong>内摩擦角</strong> </p></td><td><p><strong>地基系数</strong><strong>K</strong><strong>(</strong><em>MN/m<sup>3</sup></em><strong>)</strong> </p></td><td><p><strong>弹性模量</strong><strong>E<sub>0</sub></strong><strong>(</strong><em>kPa</em><strong>)</strong> </p></td><td><p><strong>泊松比</strong><em>ν</em> </p></td></tr><tr><td><p>细粒花岗岩、正长岩 <br/> &nbsp; 辉绿岩、玢岩</p></td><td><p>80°以上</p></td><td><p>2000 ~ &nbsp; 2500 <br/> &nbsp; <br/> &nbsp; 2500</p></td><td><p>5430 ~ &nbsp; 6900 <br/> &nbsp; <br/> &nbsp; 6700 ~ 7870</p></td><td><p>0.25 ~ &nbsp; 0.30 <br/> &nbsp; <br/> &nbsp; 0.28</p></td></tr><tr><td><p>中粒花岗岩 <br/> &nbsp; 粗粒正长岩、坚硬白云岩</p></td><td><p>80°以上</p></td><td><p>1800 ~ &nbsp; 2000</p></td><td><p>5430 ~ &nbsp; 6500 <br/> &nbsp; <br/> &nbsp; 6560 ~ 7000</p></td><td><p>0.25</p></td></tr><tr><td><p>坚硬石灰岩 <br/> &nbsp; 坚硬砂岩、大理岩 <br/> &nbsp; 粗粒花岗岩、花岗片麻岩</p></td><td><p>80°</p></td><td><p>1200 ~ &nbsp; 2000</p></td><td><p>4400 ~ &nbsp; 10 000 <br/> &nbsp; 4600 ~ 5430 <br/> &nbsp; <br/> &nbsp; 5430 ~ 6000</p></td><td><p>0.25 ~ &nbsp; 0.30</p></td></tr><tr><td><p>较坚硬石灰岩 <br/> &nbsp; 较坚硬砂岩</p><p>不坚硬花岗岩</p></td><td><p>75° ~ &nbsp; 80°</p></td><td><p>800 ~ &nbsp; 1200</p></td><td><p>4400 ~ &nbsp; 9000 <br/> &nbsp; 4460 ~ 5000 <br/> &nbsp; 5430 ~ 6000</p></td><td><p>0.25 ~ &nbsp; 0.30</p></td></tr><tr><td><p>坚硬页岩 <br/> &nbsp; 普通石灰岩 <br/> &nbsp; 普通砂岩</p></td><td><p>70° ~ &nbsp; 75°</p></td><td><p>400 ~ &nbsp; 800</p></td><td><p>2000 ~ &nbsp; 5500 <br/> &nbsp; 4400 ~ 8000 <br/> &nbsp; 4600 ~ 5000</p></td><td><p>0.15 ~ &nbsp; 0.30 <br/> &nbsp; 0.25 ~ 0.30 <br/> &nbsp; 0.25 ~ 0.30</p></td></tr><tr><td><p>坚硬泥灰岩 <br/> &nbsp; 较坚硬页岩 <br/> &nbsp; 不坚硬石灰岩 <br/> &nbsp; 不坚硬砂岩</p></td><td><p>70°</p></td><td><p>300 ~ &nbsp; 400</p></td><td><p>800 ~ &nbsp; 1200 <br/> &nbsp; 1980 ~ 3600 <br/> &nbsp; 4400 ~ 6000 <br/> &nbsp; 1000 ~ 2780</p></td><td><p>0.29 ~ &nbsp; 0.38 <br/> &nbsp; 0.25 ~ 0.30 <br/> &nbsp; 0.25 ~ 0.30 <br/> &nbsp; 0.25 ~ 0.30</p></td></tr><tr><td><p>较坚硬泥灰岩 <br/> &nbsp; 普通页岩 <br/> &nbsp; 软石灰岩</p></td><td><p>65°</p></td><td><p>200 ~ &nbsp; 300</p></td><td><p>700 ~ &nbsp; 900 <br/> &nbsp; 1900 ~ 3000 <br/> &nbsp; 4400 ~ 5000</p></td><td><p>0.29 ~ &nbsp; 0.38 <br/> &nbsp; 0.15 ~ 0.20 <br/> &nbsp; 0.25</p></td></tr><tr><td><p>不坚硬泥灰岩 <br/> &nbsp; 硬化黏土 <br/> &nbsp; 软片岩 <br/> &nbsp; 硬煤</p></td><td><p>45°</p></td><td><p>60 ~ 120 &nbsp;</p></td><td><p>30 ~ 500 &nbsp; <br/> &nbsp; 10 ~ 300 <br/> &nbsp; 500 ~ 700 <br/> &nbsp; 50 ~ 300</p></td><td><p>0.29 ~ &nbsp; 0.38 <br/> &nbsp; 0.30 ~ 0.37 <br/> &nbsp; 0.15 ~ 0.18 <br/> &nbsp; 0.30 ~ 0.40</p></td></tr><tr><td><p>密实黏土 <br/> &nbsp; 普通煤 <br/> &nbsp; 胶结卵石 <br/> &nbsp; 掺石土</p></td><td><p>30° ~ &nbsp; 45°</p></td><td><p>30 ~ 60</p></td><td><p>10 ~ 300 &nbsp; <br/> &nbsp; 50 ~ 300 <br/> &nbsp; 50 ~ 100 <br/> &nbsp; 50 ~ 100</p></td><td><p>0.30 ~ &nbsp; 0.37 <br/> &nbsp; 0.30 ~ 0.40 <br/> &nbsp; - <br/> &nbsp; -</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:此表同《建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2012)》条文说明13.2.5 表1;同《公路路基设计规范(JTG D30-2015)》条文说明5.7.5 表5-5;同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.1。</p></blockquote><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>抗滑桩随深度增加的土质地基系数m(m 法)(铁路路基支挡结构设计规范 TB 10025-2006(2009 局部修订版))</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p><strong>土的名称</strong> </p></td><td><p><strong>竖直方向地基系数</strong><strong>m<sub>0</sub></strong>(MN/m<sup>4</sup>)</p></td><td><p><strong>水平方向地基系数</strong><strong>m</strong>(MN/m<sup>4</sup>)</p></td></tr><tr><td><p>0.75&lt;I<sub>L</sub>&lt;1.0的软塑黏土及粉土;淤泥</p></td><td><p>1 ~ 2</p></td><td><p>0.5 ~ &nbsp; 1.4</p></td></tr><tr><td><p>0.5&lt;I<sub>L</sub>&lt;0.75的软塑粉质黏土及黏土</p></td><td><p>2 ~ 4</p></td><td><p>1 ~ 2.8</p></td></tr><tr><td><p>硬塑粉质黏土及黏土;细砂和中砂</p></td><td><p>4 ~ 6</p></td><td><p>2 ~ 4.2</p></td></tr><tr><td><p>坚硬的粉质黏土及黏土;粗砂</p></td><td><p>6 ~ 10</p></td><td><p>3 ~ 7</p></td></tr><tr><td><p>砾砂;碎石土、卵石土</p></td><td><p>10 ~ 20</p></td><td><p>5 ~ 14</p></td></tr><tr><td><p>密实的大漂石</p></td><td><p>80 ~ 120 &nbsp;</p></td><td><p>40 ~ 84</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:</p><p>1. IL 为土的液性指数,其土质地基系数m0 和m 的值,相应于桩顶位移0.6 ~ 1.0cm。</p><p>2. 此表同《公路路基设计规范(JTG D30-2015)》条文说明5.7.5 表5-4;同《滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ 0219-2006)》表C.2。</p></blockquote><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>地基水平抗力系数的比例系数m 值(建筑桩基技术规范 JGJ 94-2008)</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p><strong>地基土类别</strong> </p></td><td><p><strong>预制桩、刚桩</strong> <strong>m</strong><strong>(</strong>MN/m<sup>4</sup><strong>)</strong> </p></td><td><p><strong>相应单桩在地面处水平位移(</strong>mm<strong>)</strong> </p></td><td><p><strong>灌注桩</strong> <br/> &nbsp; <strong>m</strong><strong>(</strong>MN/m<sup>4</sup><strong>)</strong> </p></td><td><p><strong>相应单桩在地面处水平位移(</strong>mm<strong>)</strong> </p></td></tr><tr><td><p>淤泥;淤泥质土;饱和湿陷性黄土</p></td><td><p>2 ~ 4.5</p></td><td><p>10</p></td><td><p>2.5 ~ 6</p></td><td><p>6 ~ 12</p></td></tr><tr><td><p>流塑(<em>I<sub>L</sub></em>&gt;1)、软塑(0.75&lt;<em>I<sub>L</sub></em>≤1)状黏性土;<em>e</em>&gt;0.9粉土;松散粉细砂;松散、稍密填土</p></td><td><p>4.5 ~ &nbsp; 6.0</p></td><td><p>10</p></td><td><p>6 ~ 14</p></td><td><p>4 ~ 8</p></td></tr><tr><td><p>可塑(0.25&lt;<em>I<sub>L</sub></em>≤0.75)状黏性土、湿陷性黄土;<em>e</em>=0.75~0.9粉土;中密填土;稍密细砂</p></td><td><p>6.0 ~ 10 &nbsp;</p></td><td><p>10</p></td><td><p>14 ~ 35</p></td><td><p>3 ~ 6</p></td></tr><tr><td><p>硬塑(0&lt;<em>I<sub>L</sub></em>≤0.25)、坚硬(<em>I<sub>L</sub></em>≤0)状黏性土、湿陷性黄土;<em>e</em>&lt;0.75粉土;中密的中粗砂;密实老填土</p></td><td><p>10 ~ 22</p></td><td><p>10</p></td><td><p>35 ~ 100 &nbsp;</p></td><td><p>2 ~ 5</p></td></tr><tr><td><p>中密、密实的砂砾、碎石类土</p></td><td><p>-</p></td><td><p>-</p></td><td><p>100 ~ &nbsp; 300</p></td><td><p>1.5 ~ 3</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:</p><p>1. 当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高(≧ 0.65%)时,m 值应适当降低;当预制桩的水平向位移小于10mm 时,m 值可适当提高;</p><p>2. 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时,应将列表数值乘以0.4 降低采用;</p><p>3. 当地基为可液化土层时,应将表列数值乘以下表5.3.12 中相应的系数ψl。</p></blockquote><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>土层液化影响折减系数ψl(建筑桩基技术规范 JGJ 94-2008)</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p><em>λ<sub>N</sub> </em>= <em>N/N<sub>cr</sub></em> </p></td><td><p><strong>自地面算起的液化土层深度</strong><em>d<sub>L</sub></em><strong>(m)</strong> </p></td><td><p><em>ψ<sub>l</sub></em> </p></td></tr><tr><td><p><em>λ<sub>N</sub></em> ≤0.6</p></td><td><p><em>d<sub>L</sub></em> ≤10 <br/> &nbsp; 10&lt; <em>d<sub>L</sub></em> ≤20</p></td><td><p>0 <br/> &nbsp; 1/3</p></td></tr><tr><td><p>0.6&lt; <em>λ<sub>N</sub></em> ≤0.8</p></td><td><p><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp; d<sub>L</sub></em> ≤10 <br/> &nbsp; 10&lt; <em>d<sub>L</sub></em> ≤20</p></td><td><p>1/3 <br/> &nbsp; 2/3</p></td></tr><tr><td><p>0.8&lt; <em>λ<sub>N</sub></em> ≤1.0</p></td><td><p><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp; d<sub>L</sub></em> ≤10 <br/> &nbsp; 10&lt; <em>d<sub>L</sub></em> ≤20</p></td><td><p>2/3 <br/> &nbsp; 1.0</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:</p><p>1. N 为饱和土标贯击数实测值;Ncr 为液化判别标贯击数临界值。</p><p>2. 对于挤土桩当桩距不大于4d,且桩的排数不少于5 排、总桩数不少于25 根时,土层液化影响折减系数可按表列值提高一档取值;桩间土标贯击数达到Ncr 时,取ψl = 1。</p></blockquote><p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 来自「理论 – 深基坑支护结构分析– 土的水平反力系数」</p><p><strong>扩展阅读:</strong></p><p><a href="/article/194" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总(一)</a></p><p><a href="/article/195" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总(二)</a></p><p><a href="/article/197" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总(四)</a></p><p><a href="/article/198" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总(五)</a></p>

GEO5排桩施工图模板(抗滑桩、深基坑)

库仑产品库仑沈工 发表了文章 • 0 个评论 • 1103 次浏览 • 2017-05-27 11:56 • 来自相关话题

GEO5抗滑桩或深基坑模块中结构施工图大部分可以直接用软件中的导出DXF功能,然后稍微修改即可。但是圆形或矩形钢筋混凝土桩由于需要画钢筋,因此,我们专门制作了圆形或矩形钢筋混凝土桩的施工图模板,方便用户使用。模板下载:抗滑桩+排桩.rar1.对于混凝土圆形桩,软件给出的配筋结果是相对于整个截面的,只要根据配筋结果在整个截面上均布配筋即可。2.对于矩形截面的混凝土桩,根据梁的单筋矩形截面配筋理论计算,软件计算结果选用的弯矩是全截面的最大弯矩。可查看GEO5中矩形桩的纵向配筋说明。对于混凝土圆形桩,配筋要求大致如下:对于矩形截面的混凝土桩情况一:弯矩完全在桩的一侧,配筋要求大致如下:情况二:弯矩完全在桩的两侧,配筋要求大致如下:本图未尽事宜或不足之处欢迎指正。 查看全部
<p>GEO5抗滑桩或深基坑模块中结构施工图大部分可以直接用软件中的导出DXF功能,然后稍微修改即可。但是圆形或矩形钢筋混凝土桩由于需要画钢筋,因此,我们专门制作了圆形或矩形钢筋混凝土桩的施工图模板,方便用户使用。</p><p>模板下载:<img src="http://www.wen.kulunsoft.com/s ... ot%3B style="line-height: 16px; white-space: normal; vertical-align: middle; margin-right: 2px;"/><a href="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... gt%3B抗滑桩+排桩.rar</a></p><p><span style="line-height: 1.5em;">1.对于混凝土圆形桩,软件给出的配筋结果是相对于整个截面的,只要根据配筋结果在整个截面上均布配筋即可。</span></p><p>2.对于矩形截面的混凝土桩,根据梁的单筋矩形截面配筋理论计算,软件计算结果选用的弯矩是全截面的最大弯矩。可查看<a href="/article/21" target="_self">GEO5中矩形桩的纵向配筋说明</a>。</p><p>对于混凝土圆形桩,配筋要求大致如下:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1495857254105450.png" alt="blob.png"/></p><p><span style="line-height: 1.5em;">对于矩形截面的混凝土桩</span></p><p>情况一:弯矩完全在桩的一侧,配筋要求大致如下:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1495857339128798.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1495857416114717.png" alt="blob.png"/></p><p>情况二:弯矩完全在桩的两侧,配筋要求大致如下:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1495857467555699.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1495857631393319.png" alt="blob.png"/></p><p style="line-height: 16px;">本图未尽事宜或不足之处欢迎指正。</p>

GEO5深基坑分析内支撑参数说明

库仑产品库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 1281 次浏览 • 2017-05-17 09:52 • 来自相关话题

  在GEO5「深基坑支护结构分析」模块中,当选择中国规范时,有些用户不太明白「内支撑」界面中的一些参数,尤其是刚度参数,本文将详细介绍这些参数的含义和取值方法。  GEO5深基坑分析中内支撑的刚度有两种输入方式,一种为输入截面面积和弹性模量,一种为直接输入刚度。  图1 内支撑刚度参数的两种输入方式  当选择「输入截面面积和弹性模量」时,内支撑的刚度按下式计算得到:  由此可以看出,当选择「输入刚度」时,「长度」参数对计算结果没有影响。  关于「支撑不动点调整系数」和「支撑松弛系数」,我们先看一下《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)中第4.1.10条的说明:  支撑式支挡结构的弹性支点刚度系数宜通过对内支撑结构整体进行线弹性结构分析得出的支点力与水平位移的关系确定。对水平对撑,当支撑腰梁或冠梁的挠度可忽略不计,计算宽度内弹性支点刚度系数(KR)可按下式计算:式中:—支撑不动点调整系数:支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件相近,且分层对称开挖时,取;支撑俩对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件或开挖时间有差异时,对土压力较大或先开挖的一侧,取;且差异大时取大值,反之取小值;对土压力较小或后开挖的一侧,取;当基坑一侧取时,基坑另一侧应按固定支座考虑;对竖向斜撑构件,取;—支撑松弛系数,对混凝土支撑和预加轴向压力的钢支撑,取,对不预加支撑轴向压力的钢支撑,取;—支撑钢材的弹性模量(kPa);—支撑的截面面积(㎡);—受压支撑构建的长度(m);S—支撑水平间距(m)。  这里「支撑不动点调整系数」调整系数的含义就当支撑两端同时受压移动时,其中支撑上不动的那个点的位置。例如,如果支撑两端同时移动1cm,那么支撑中点就是不动的,此时不动点调整系数取0.5,即计算刚度时选取的支撑长度为其实际长度的一半。  「支撑松弛系数」则是考虑到支撑的松弛从而引起的支撑刚度降低。  对于钢材的弹性模量E,一般在190000~220000kPa之间,具体型号可查阅资料确定。  对于尺寸和预应力参数,用户根据实际情况输入即可。扩展阅读:基坑分析里面内支撑长度输入,是按输入基坑宽度的一半还是全部输入?关于GEO5中如何考虑角撑,点击这里查看:在GEO5基坑模块中角撑能否考虑? 查看全部
<p>  在GEO5「深基坑支护结构分析」模块中,当选择中国规范时,有些用户不太明白「内支撑」界面中的一些参数,尤其是刚度参数,本文将详细介绍这些参数的含义和取值方法。</p><p>  GEO5深基坑分析中内支撑的刚度有两种输入方式,一种为输入截面面积和弹性模量,一种为直接输入刚度。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494984664475486.png" alt="blob.png"/> &nbsp;<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494984671123062.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图1 内支撑刚度参数的两种输入方式</p><p>  当选择「输入截面面积和弹性模量」时,内支撑的刚度按下式计算得到:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494984794632618.png" alt="QQ图片20170517093220.png"/></p><p>  由此可以看出,当选择「输入刚度」时,「长度」参数对计算结果没有影响。</p><p>  关于「支撑不动点调整系数」和「支撑松弛系数」,我们先看一下《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)中第4.1.10条的说明:</p><p>  支撑式支挡结构的弹性支点刚度系数宜通过对内支撑结构整体进行线弹性结构分析得出的支点力与水平位移的关系确定。对水平对撑,当支撑腰梁或冠梁的挠度可忽略不计,计算宽度内弹性支点刚度系数(K<sub>R</sub>)可按下式计算:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494984860761863.png" alt="QQ图片20170517093338.png"/></p><p>式中:</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985045750367.png" alt="blob.png"/>—支撑不动点调整系数:支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件相近,且分层对称开挖时,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985062295890.png" alt="blob.png"/>;支撑俩对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件或开挖时间有差异时,对土压力较大或先开挖的一侧,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985078216213.png" alt="blob.png"/>;且差异大时取大值,反之取小值;对土压力较小或后开挖的一侧,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985096107307.png" alt="blob.png"/>;当基坑一侧取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985113246933.png" alt="blob.png"/>时,基坑另一侧应按固定支座考虑;对竖向斜撑构件,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985274201261.png" alt="blob.png"/>;</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985416323046.png" alt="blob.png"/>—支撑松弛系数,对混凝土支撑和预加轴向压力的钢支撑,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985431102996.png" alt="blob.png"/>,对不预加支撑轴向压力的钢支撑,取<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985445202549.png" alt="blob.png"/>;</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985463703677.png" alt="blob.png"/>—支撑钢材的弹性模量(kPa);</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985482129625.png" alt="blob.png"/>—支撑的截面面积(㎡);</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494985503496087.png" alt="blob.png"/>—受压支撑构建的长度(m);</p><p>S—支撑水平间距(m)。</p><p>  这里「支撑不动点调整系数」调整系数的含义就当支撑两端同时受压移动时,其中支撑上不动的那个点的位置。例如,如果支撑两端同时移动1cm,那么支撑中点就是不动的,此时不动点调整系数取0.5,即计算刚度时选取的支撑长度为其实际长度的一半。</p><p><span style="line-height: 1.5em;">  「支撑松弛系数」则是考虑到支撑的松弛从而引起的支撑刚度降低。</span></p><p>  对于钢材的弹性模量E,一般在190000~220000kPa之间,具体型号可查阅资料确定。</p><p>  对于尺寸和预应力参数,用户根据实际情况输入即可。</p><p>扩展阅读:</p><p><a href="/question/904" target="_blank">基坑分析里面内支撑长度输入,是按输入基坑宽度的一半还是全部输入?<br/></a></p><p>关于GEO5中如何考虑角撑,点击这里查看:<a href="/question/716" target="_blank">在GEO5基坑模块中角撑能否考虑?</a></p><p><br/></p>

GEO5深基坑分析模块与理正深基坑计算结果对比

库仑产品库仑吴汶垣 发表了文章 • 0 个评论 • 1230 次浏览 • 2017-05-09 20:05 • 来自相关话题

GEO5深基坑支护结构分析模块自加入《建筑基坑支护技术规程 JGJ 120- 2012》以来,在各位岩土工程师的敦促、建议下,一直在不断地进行功能改进和优化。针对此次春季更新,我们对弹性支点法桩前被动土压力的范围做了调整,从而使弹性支点法的技术缺陷得到了进一步优化。有些习惯使用理正深基坑设计软件的用户会对GEO5的计算结果缺乏信心,实际上作为一款具有近三十年研发历史的岩土设计软件,GEO5在国内外已经过 无数岩土工程师的检验,并在业内赢得了良好的信誉和口碑。本文就以几个简单的基坑工程为算例,就GEO5 弹性支点法的计算结果与理正深基坑设计软件的 计算结果做一个简单的对比。1 悬臂式排桩1.1 基坑算例概要排桩长度为10.0m,截面为圆形,直径为0.8m,桩间距为1.0m;桩身混凝土型号为C30,纵筋型号为HRB400;基坑开挖深度为5.0m,土层为均质砂土,水平反力系数计算方法采用m法,结构在坑底水平位移量取10mm。表1为砂土 层物理力学参数表,图1为基坑计算模型。表 1.1 土层物理力学参数表土层天然重度(kN/m3)内摩擦角(°)黏聚力(kPa)结构与岩土间摩擦角(°)砂土20.038.00.00.0注:因为理正土压力计算方法采用的是朗肯土压力法,所以无法考虑结构与岩土间的摩擦力, 为了使条件统一这里将结构与岩土间摩擦角设置为 0。图 1.1  基坑模型1.2 GEO5计算结果使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,计算结果显示,桩身最大位移值为13.2mm,最大弯矩为172.78 kN·m/m,最大剪力为80.29 kN/m。图 1.2  位移、弯矩、剪力包络图1.3 理正计算结果使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,计算结果显示桩身最大位移值为13.26mm,最大弯矩为 169.95 kN·m,最大剪力为80.63kN。图 1.3  位移、弯矩、剪力包络图注:默认情况下GEO5 不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。1.4 计算结果对比默认情况下GEO5 给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。表 1.2 排桩计算结果对比软件最大位移[mm]最大弯矩[kN·m]最大剪力[kN]GEO513.2172.7880.29理正13.26169.9580.63差异百分比0.45%1.6%0.42%2 支撑式排桩2.1 基坑算例概要基坑开挖深度为6.0,并施加一排内支撑,内支撑具体参数见表2.1,工况划分见表2.2,其它参数同悬臂式排桩。表 2.1  内支撑参数编号深度z[m]长度l[m]间距b[m]倾角α[°]水平刚度k[kN/m]不动点调整系数松弛系数预应力F[kN]12.08.05.00.01000000.51.00.0表 2.2  计算工况工况类型深度[m]工况一开挖3.0工况二施加内支撑2.0工况三开挖6.0 图 2.1  基坑计算模型3.2 GEO5 计算结果使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,这里只对工况三的计算结果进行讨论,结果显示桩身最大位移值为5.2mm,最大弯矩为60.75 kN·m/m,最大剪力为43.48kN/m。图 2.2  位移、弯矩、剪力包络图3.3 理正计算结果使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,同样只对工况三的计算结果进 行讨论,结果显示桩身最大位移值为5.34mm,最大弯矩为61.33 kN·m,最大剪力为43.71kN。图 2.3  位移、弯矩、剪力包络图注:默认情况下GEO5不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。3.4 计算结果对比默认情况下GEO5给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。表 2.3 排桩计算结果对比软件最大位移[mm]最大弯矩[kN·m]最大剪力[kN]GEO55.260.7543.48理正5.3461.3343.71差异百分比2.69%0.95%0.53%3 锚拉式排桩3.1 基坑算例概要排桩长度为12.0m,截面为圆形,直径为0.6m,桩间距为1.0m;基坑开挖深度为8.0,并施加两排锚杆,锚杆具体参数见表3.1,工况划分见表3.2,其它参数同悬臂式排桩。表 3.1  锚杆参数编号深度z[m]自由段长度l[m]锚固段长度lk[m]倾角α[°]水平间距d[m]水平刚度k[kN/m]预应力F[kN]12.02.04.020.05.0200000.025.02.04.020.05.0200000.0注:理正输入的是水平刚度,GEO5输入的是轴向刚度,两者可根据锚杆倾角换算。表 3.2  计算工况工况阶段类型深度[m]1开挖3.02施加锚杆2.03开挖6.04施加锚杆5.05开挖8.0 图 3.1  基坑计算模型3.2 GEO5 计算结果使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,这里分别对工况三和工况五 的计算结果进行讨论,结果显示,工况3时桩身最大位移值为15.1mm,最大弯矩为101.38kN·m/m,最大剪力为55.79kN/m;工况5 时桩身最大位移值为18.6mm,最大弯矩为 89.62kN·m/m,最大剪力为76.36kN/m。图 3.2  工况3位移、弯矩、剪力包络图 图 3.3  工况5位移、弯矩、剪力包络图3.3 理正计算结果使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,同样分别对工况三的计算结果进行讨论,结果显示,工况3时排桩桩身最大位移值为 15.24mm,最大弯矩为 101.97kN·m,最大剪力为 58.93kN;工况5时排桩桩身最大位移值为18.56mm, 最大弯矩为91.68kN·m,最大剪力为82.51kN。图 3.4  工况3位移、弯矩、剪力包络图图 3.5  工况5位移、弯矩、剪力包络图注:默认情况下GEO5不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。3.4 计算结果对比默认情况下GEO5给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。表 3.3  工况3排桩计算结果对比软件最大位移[mm]最大弯矩[kN·m]最大剪力[kN]GEO515.1101.3855.79理正15.24101.9758.93差异百分比0.93%0.59%5.63%表 3.4  工况5排桩计算结果对比软件最大位移[mm]最大弯矩[kN·m]最大剪力[kN]GEO518.689.6276.36理正18.5691.6882.51差异百分比0.22%2.30%8.05% 查看全部
<p>GEO5深基坑支护结构分析模块自加入《建筑基坑支护技术规程 JGJ 120- 2012》以来,在各位岩土工程师的敦促、建议下,一直在不断地进行功能改进和优化。针对此次春季更新,我们对弹性支点法桩前被动土压力的范围做了调整,从而使弹性支点法的技术缺陷得到了进一步优化。</p><p>有些习惯使用理正深基坑设计软件的用户会对GEO5的计算结果缺乏信心,实际上作为一款具有近三十年研发历史的岩土设计软件,GEO5在国内外已经过 无数岩土工程师的检验,并在业内赢得了良好的信誉和口碑。本文就以几个简单的基坑工程为算例,就GEO5 弹性支点法的计算结果与理正深基坑设计软件的 计算结果做一个简单的对比。</p><p><strong>1 悬臂式排桩</strong></p><p><strong>1.1 基坑算例概要</strong></p><p>排桩长度为10.0m,截面为圆形,直径为0.8m,桩间距为1.0m;桩身混凝土型号为C30,纵筋型号为HRB400;基坑开挖深度为5.0m,土层为均质砂土,水平反力系数计算方法采用m法,结构在坑底水平位移量取10mm。表1为砂土 层物理力学参数表,图1为基坑计算模型。</p><p style="text-align: center;">表 1.1 土层物理力学参数表</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>土层</p></td><td><p>天然重度</p><p>(kN/m3)</p></td><td><p>内摩擦角</p><p>(°)</p></td><td><p>黏聚力</p><p>(kPa)</p></td><td><p>结构与岩土间摩擦角</p><p>(°)</p></td></tr><tr><td><p>砂土</p></td><td><p>20.0</p></td><td><p>38.0</p></td><td><p>0.0</p></td><td><p>0.0</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:因为理正土压力计算方法采用的是朗肯土压力法,所以无法考虑结构与岩土间的摩擦力, 为了使条件统一这里将结构与岩土间摩擦角设置为 0。</p></blockquote><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494329038379773.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 1.1&nbsp; 基坑模型</p><p><strong>1.2 GEO5计算结果</strong></p><p>使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,计算结果显示,桩身最大位移值为13.2mm,最大弯矩为172.78 kN·m/m,最大剪力为80.29 kN/m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494329324859006.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 1.2&nbsp; 位移、弯矩、剪力包络图</p><p><strong>1.3 理正计算结果</strong></p><p>使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,计算结果显示桩身最大位移值为13.26mm,最大弯矩为 169.95 kN·m,最大剪力为80.63kN。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494329410400739.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 1.3&nbsp; 位移、弯矩、剪力包络图</p><blockquote><p>注:默认情况下GEO5 不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。</p></blockquote><p><strong>1.4 计算结果对比</strong></p><p>默认情况下GEO5 给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。</p><p style="text-align: center;">表 1.2 排桩计算结果对比</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>软件</p></td><td><p>最大位移[mm]</p></td><td><p>最大弯矩[kN·m]</p></td><td><p>最大剪力[kN]</p></td></tr><tr><td><p>GEO5</p></td><td><p>13.2</p></td><td><p>172.78</p></td><td><p>80.29</p></td></tr><tr><td><p>理正</p></td><td><p>13.26</p></td><td><p>169.95</p></td><td><p>80.63</p></td></tr><tr><td><p>差异百分比</p></td><td><p>0.45%</p></td><td><p>1.6%</p></td><td><p>0.42%</p></td></tr></tbody></table><p><strong>2 支撑式排桩</strong></p><p><strong>2.1 基坑算例概要</strong></p><p>基坑开挖深度为6.0,并施加一排内支撑,内支撑具体参数见表2.1,工况划分见表2.2,其它参数同悬臂式排桩。</p><p style="text-align: center;">表 2.1&nbsp; 内支撑参数</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>编号</p></td><td><p>深度</p><p><em>z</em>[m]</p></td><td><p>长度</p><p><em>l</em>[m]</p></td><td><p>间距</p><p><em>b</em>[m]</p></td><td><p>倾角</p><p><em>α</em>[°]</p></td><td><p>水平刚度</p><p><em>k</em>[kN/m]</p></td><td style="word-break: break-all;"><p>不动点调整系数</p></td><td style="word-break: break-all;"><p>松弛系数</p></td><td><p>预应力</p><p><em>F</em>[kN]</p></td></tr><tr><td><p>1</p></td><td><p>2.0</p></td><td><p>8.0</p></td><td><p>5.0</p></td><td><p>0.0</p></td><td><p>100000</p></td><td><p>0.5</p></td><td><p>1.0</p></td><td><p>0.0</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;">表 2.2&nbsp; 计算工况</span><br/></p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>工况</p></td><td><p>类型</p></td><td><p>深度[m]</p></td></tr><tr><td><p>工况一</p></td><td><p>开挖</p></td><td><p>3.0</p></td></tr><tr><td><p>工况二</p></td><td><p>施加内支撑</p></td><td><p>2.0</p></td></tr><tr><td><p>工况三</p></td><td><p>开挖</p></td><td><p>6.0</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330339110570.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 2.1&nbsp; 基坑计算模型</p><p><strong>3.2 GEO5 计算结果</strong></p><p>使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,这里只对工况三的计算结果进行讨论,结果显示桩身最大位移值为5.2mm,最大弯矩为60.75 kN·m/m,最大剪力为43.48kN/m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330416509716.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 2.2&nbsp; 位移、弯矩、剪力包络图</p><p><strong>3.3 理正计算结果</strong></p><p>使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,同样只对工况三的计算结果进 行讨论,结果显示桩身最大位移值为5.34mm,最大弯矩为61.33 kN·m,最大剪力为43.71kN。</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330494550197.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 2.3&nbsp; 位移、弯矩、剪力包络图</p><blockquote><p>注:默认情况下GEO5不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。</p></blockquote><p><strong>3.4 计算结果对比</strong></p><p>默认情况下GEO5给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。</p><p style="text-align: center;">表 2.3 排桩计算结果对比</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>软件</p></td><td><p>最大位移[mm]</p></td><td><p>最大弯矩[kN·m]</p></td><td><p>最大剪力[kN]</p></td></tr><tr><td><p>GEO5</p></td><td><p>5.2</p></td><td><p>60.75</p></td><td><p>43.48</p></td></tr><tr><td><p>理正</p></td><td><p>5.34</p></td><td><p>61.33</p></td><td><p>43.71</p></td></tr><tr><td><p>差异百分比</p></td><td><p>2.69%</p></td><td><p>0.95%</p></td><td><p>0.53%</p></td></tr></tbody></table><p><strong>3 锚拉式排桩</strong></p><p><strong>3.1 基坑算例概要</strong></p><p>排桩长度为12.0m,截面为圆形,直径为0.6m,桩间距为1.0m;基坑开挖深度为8.0,并施加两排锚杆,锚杆具体参数见表3.1,工况划分见表3.2,其它参数同悬臂式排桩。</p><p style="text-align: center;">表 3.1&nbsp; 锚杆参数</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>编号</p></td><td><p>深度</p><p><em>z</em>[m]</p></td><td><p>自由段长度</p><p><em>l</em>[m]</p></td><td><p>锚固段长度</p><p><em>l</em>k[m]</p></td><td><p>倾角</p><p><em>α</em>[°]</p></td><td><p>水平间距</p><p><em>d</em>[m]</p></td><td><p>水平刚度</p><p><em>k</em>[kN/m]</p></td><td><p>预应力</p><p><em>F</em>[kN]</p></td></tr><tr><td><p>1</p></td><td><p>2.0</p></td><td><p>2.0</p></td><td><p>4.0</p></td><td><p>20.0</p></td><td><p>5.0</p></td><td><p>20000</p></td><td><p>0.0</p></td></tr><tr><td><p>2</p></td><td><p>5.0</p></td><td><p>2.0</p></td><td><p>4.0</p></td><td><p>20.0</p></td><td><p>5.0</p></td><td><p>20000</p></td><td><p>0.0</p></td></tr></tbody></table><blockquote><p>注:理正输入的是水平刚度,GEO5输入的是轴向刚度,两者可根据锚杆倾角换算。</p></blockquote><p style="text-align: center;">表 3.2&nbsp; 计算工况</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>工况阶段</p></td><td><p>类型</p></td><td><p>深度[m]</p></td></tr><tr><td><p>1</p></td><td><p>开挖</p></td><td><p>3.0</p></td></tr><tr><td><p>2</p></td><td><p>施加锚杆</p></td><td><p>2.0</p></td></tr><tr><td><p>3</p></td><td><p>开挖</p></td><td><p>6.0</p></td></tr><tr><td><p>4</p></td><td><p>施加锚杆</p></td><td><p>5.0</p></td></tr><tr><td><p>5</p></td><td><p>开挖</p></td><td><p>8.0</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: center;">&nbsp;<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330688920504.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 3.1 &nbsp;基坑计算模型</p><p><strong>3.2 GEO5 计算结果</strong></p><p>使用GEO5深基坑支护结构分析模块进行计算,这里分别对工况三和工况五 的计算结果进行讨论,结果显示,工况3时桩身最大位移值为15.1mm,最大弯矩为101.38kN·m/m,最大剪力为55.79kN/m;工况5 时桩身最大位移值为18.6mm,最大弯矩为 89.62kN·m/m,最大剪力为76.36kN/m。</p><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330766382339.png" alt="blob.png"/></span></p><p style="text-align: center;">图 3.2&nbsp; 工况3位移、弯矩、剪力包络图</p><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;">&nbsp;<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494330793124003.png" alt="blob.png"/></span><br/></p><p style="text-align: center;"><span style="line-height: 1.5em;">图 3.3 &nbsp;工况5位移、弯矩、剪力包络图</span></p><p><strong>3.3 理正计算结果</strong></p><p>使用理正深基坑支护结构设计软件进行计算,同样分别对工况三的计算结果进行讨论,结果显示,工况3时排桩桩身最大位移值为 15.24mm,最大弯矩为 101.97kN·m,最大剪力为 58.93kN;工况5时排桩桩身最大位移值为18.56mm, 最大弯矩为91.68kN·m,最大剪力为82.51kN。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494331217103557.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 3.4&nbsp; 工况3位移、弯矩、剪力包络图</p><p><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494331253330095.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;">图 3.5&nbsp; 工况5位移、弯矩、剪力包络图</p><blockquote><p>注:默认情况下GEO5不会对排桩的刚度进行折减,所以使用理正进行计算时需 将“刚度折减系数 K”设置为1.0。</p></blockquote><p><strong>3.4 计算结果对比</strong></p><p>默认情况下GEO5给出最大弯矩和剪力是每延米的计算结果,在和理正进行对比时,需要将计算结果乘以桩间距,这样得到结果的才是每根桩的最大弯矩和剪力。</p><p style="text-align: center;">表 3.3&nbsp; 工况3排桩计算结果对比</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>软件</p></td><td><p>最大位移[mm]</p></td><td><p>最大弯矩[kN·m]</p></td><td><p>最大剪力[kN]</p></td></tr><tr><td><p>GEO5</p></td><td><p>15.1</p></td><td><p>101.38</p></td><td><p>55.79</p></td></tr><tr><td><p>理正</p></td><td><p>15.24</p></td><td><p>101.97</p></td><td><p>58.93</p></td></tr><tr><td><p>差异百分比</p></td><td><p>0.93%</p></td><td><p>0.59%</p></td><td style="word-break: break-all;"><p>5.63%</p></td></tr></tbody></table><p style="text-align: center;">表 3.4&nbsp; 工况5排桩计算结果对比</p><table align="center"><tbody><tr class="firstRow"><td><p>软件</p></td><td><p>最大位移[mm]</p></td><td><p>最大弯矩[kN·m]</p></td><td><p>最大剪力[kN]</p></td></tr><tr><td><p>GEO5</p></td><td><p>18.6</p></td><td><p>89.62</p></td><td><p>76.36</p></td></tr><tr><td><p>理正</p></td><td><p>18.56</p></td><td><p>91.68</p></td><td><p>82.51</p></td></tr><tr><td><p>差异百分比</p></td><td><p>0.22%</p></td><td><p>2.30%</p></td><td style="word-break: break-all;"><p>8.05%</p></td></tr></tbody></table>

GEO5案例:多排预应力锚杆基坑支护

库仑产品库仑吴汶垣 发表了文章 • 0 个评论 • 877 次浏览 • 2017-05-06 19:29 • 来自相关话题

项目名称:湖北某基坑项目使用软件:GEO5深基坑支护结构设计+深基坑支护结构分析+岩土工程有限元分析设计方案:基坑采用多排预应力锚杆支护,支护桩为桩径0.5m,桩间距0.9m的混凝土灌注桩,坑外作用有一定深度的基础荷载。基坑深度7.5m,岩土材料从上之下分别为素填土、粉质黏土、粉土、卵石。施工过程为:深0.2m处添加锚杆(预应力120kN) → 开挖3.3m → 深2.8m处添加锚杆(预应力280kN) → 开挖5.7m → 深5.2m处添加锚杆(预应力270kN) → 开挖7.5m。项目特点:坑外基础荷载具有一定的深度,不能直接作用在地表上。多排预应力锚杆将导致坑外土压力变化,不再是主动土压力。软件优势:采用GEO5「深基坑支护结构设计」模块通过经典法(等值梁法或静力平衡法)快速确定大致的支护结构嵌固深度,再采用GEO5「深基坑支护结构分析」模块计算结构的变形、内力和配筋。由于施加了预应力锚杆,若土体位移不够大,不足以产生主动土压力,那么弹性支点法(假设坑外土压力始终为主动土压力)可能不再适用于此情况,最终选择弹塑性共同变形法(坑外土压力随结构变形变化)计算。最后采用GEO5「岩土工程有限元分析」模块对计算结果进一步复核。部分计算结果:GEO5「深基坑支护结构设计」中计算得到的嵌固深度和土压力合力分布,最终采用支护桩长度为15m。GEO5「深基坑支护结构分析」中最后一个工况阶段结构的位移、内力和计算土压力的合理分布,可以看到结构位移较大,被动区已经全部达到塑性状态,设计方案较冒进。GEO5「岩土工程有限元分析」中得到的最后一个工况阶段中土体的等效塑性应变分布,可以看到被动区和主动区均进入了塑性状态,和GEO5「深基坑支护结构分析」中得到的结论一致。注:桩单元附件优化网格后可以得到更精确的塑性区分布。 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>:湖北某基坑项目</p><p><strong>使用软件</strong>:GEO5深基坑支护结构设计+深基坑支护结构分析+岩土工程有限元分析</p><p><strong>设计方案</strong>:基坑采用多排预应力锚杆支护,支护桩为桩径0.5m,桩间距0.9m的混凝土灌注桩,坑外作用有一定深度的基础荷载。基坑深度7.5m,岩土材料从上之下分别为素填土、粉质黏土、粉土、卵石。</p><p>施工过程为:深0.2m处添加锚杆(预应力120kN) → 开挖3.3m → 深2.8m处添加锚杆(预应力280kN) → 开挖5.7m → 深5.2m处添加锚杆(预应力270kN) → 开挖7.5m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494069981101972.png" alt="blob.png"/></p><p><strong>项目特点:</strong>坑外基础荷载具有一定的深度,不能直接作用在地表上。多排预应力锚杆将导致坑外土压力变化,不再是主动土压力。</p><p><strong>软件优势:</strong>采用GEO5「深基坑支护结构设计」模块通过经典法(等值梁法或静力平衡法)快速确定大致的支护结构嵌固深度,再采用GEO5「深基坑支护结构分析」模块计算结构的变形、内力和配筋。由于施加了预应力锚杆,若土体位移不够大,不足以产生主动土压力,那么弹性支点法(假设坑外土压力始终为主动土压力)可能不再适用于此情况,最终选择弹塑性共同变形法(坑外土压力随结构变形变化)计算。最后采用GEO5「岩土工程有限元分析」模块对计算结果进一步复核。</p><p><strong>部分计算结果</strong>:</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494070034839122.png" alt="blob.png"/></p><p>GEO5「深基坑支护结构设计」中计算得到的嵌固深度和土压力合力分布,最终采用支护桩长度为15m。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494070049116496.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494070056830597.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494070061321447.png" alt="blob.png"/></p><p>GEO5「深基坑支护结构分析」中最后一个工况阶段结构的位移、内力和计算土压力的合理分布,可以看到结构位移较大,被动区已经全部达到塑性状态,设计方案较冒进。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1494070074985393.png" alt="blob.png"/></p><p>GEO5「岩土工程有限元分析」中得到的最后一个工况阶段中土体的等效塑性应变分布,可以看到被动区和主动区均进入了塑性状态,和GEO5「深基坑支护结构分析」中得到的结论一致。</p><blockquote><p>注:桩单元附件优化网格后可以得到更精确的塑性区分布。</p></blockquote>

GEO5案例:坑中坑拉森钢板桩支护——摩洛哥某基坑

库仑产品库仑戚工 发表了文章 • 0 个评论 • 1014 次浏览 • 2017-05-05 10:33 • 来自相关话题

项目名称:摩洛哥某基坑项目使用软件:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5深基坑支护结构分析、GEO5岩土工程有限元分析设计方案:基坑采用放坡+坑中坑拉森钢板桩支护,基坑深度4.7m,坑中坑深度6m,采用坑内降水。岩土材料从上至下分别为素填土、粉土、细砂和粉砂。项目特点:坑中坑拉森钢板桩支护,基坑降水,如上图所示。软件优势:GEO5「深基坑支护结构分析」模块可以考虑做坑中坑拉森钢板桩支护,「岩土工程有限元分析」模块可以做坑内降水分析。计算结果:边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))滑面上下滑力的总和 :Fa =188.53kN/m滑面上抗滑力的总和 :Fp =346.38kN/m下滑力矩 :Ma =2198.27kNm/m抗滑力矩 :Mp =4038.76kNm/m安全系数 = 1.84 > 1.35边坡稳定性 满足要求 查看全部
<p><strong>项目名称</strong>:摩洛哥某基坑项目</p><p><strong>使用软件</strong>:GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5深基坑支护结构分析、GEO5岩土工程有限元分析</p><p><strong>设计方案</strong>:基坑采用放坡+坑中坑拉森钢板桩支护,基坑深度4.7m,坑中坑深度6m,采用坑内降水。岩土材料从上至下分别为素填土、粉土、细砂和粉砂。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951310456200.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951321718076.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951335681427.png" alt="blob.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951344112511.png" alt="blob.png"/></p><p><strong>项目特点:</strong>坑中坑拉森钢板桩支护,基坑降水,如上图所示。</p><p><strong>软件优势:</strong>GEO5「深基坑支护结构分析」模块可以考虑做坑中坑拉森钢板桩支护,「岩土工程有限元分析」模块可以做坑内降水分析。</p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951898328426.png" alt="blob.png"/><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951941553859.png" alt="blob.png"/><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951922715298.png" alt="blob.png"/></p><p>计算结果:</p><p><strong>边坡稳定性验算</strong><strong> (</strong><strong>毕肖普法</strong><strong>(Bishop))</strong></p><table><tbody><tr class="firstRow"><td><p>滑面上下滑力的总和 :</p></td><td><p>Fa =</p></td><td><p>188.53</p></td><td><p>kN/m</p></td></tr><tr><td><p>滑面上抗滑力的总和 :</p></td><td><p>Fp =</p></td><td><p>346.38</p></td><td><p>kN/m</p></td></tr><tr><td><p>下滑力矩 :</p></td><td><p>Ma =</p></td><td><p>2198.27</p></td><td><p>kNm/m</p></td></tr><tr><td><p>抗滑力矩 :</p></td><td><p>Mp =</p></td><td><p>4038.76</p></td><td><p>kNm/m</p></td></tr></tbody></table><p>安全系数 = 1.84 &gt; 1.35</p><p>边坡稳定性 满足要求</p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951394640013.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951404138338.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951411674746.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951422691371.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951429959406.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951437348323.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951445120043.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951454695566.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><strong><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493951462997945.png" alt="blob.png"/></strong></p><p style="text-align: center;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1493988349380500.png" alt="blob.png"/></p>